книги из ГПНТБ / Теория и практика балансировочной техники

С целью более глубокого изучения вопроса проведены пред­ варительные теоретические расчеты. Определены критические скорости при вращении эталонных цилиндров без натиска, в за­ висимости от усилия натиска с учетом и без учета жесткостей опор, ибо степень опасности критических скоростей взаимосвя­ зана с величиной дисбаланса печатной пары, величинами ам­ плитуд колебаний, наличием демпфирования в изучаемой си­ стеме.

Критические скорости с учетом конкретных факторов рассчи­ таны по методике, предложенной И. А. Биргером [2], путем ре­ шений с использованием ЭЦВМ интегральных уравнений вида

как их влияние на критические скорости в рассматриваемом случае составляет не более 2%.

Вид графических зависимостей по результатам расчета при­

мого давления для качественной печати с растрового клише Р —

с учетом ранее указанного интервала жесткостей опор в зависи­

жесткостных характеристик опор, стенда и указанных норм ви­ браций.

Выводы

1. Устранение вредных колебаний в высокоскоростных печат­ ных машинах наряду с другими факторами должно произво­ диться за счет установления обоснованной точности уравновеши­ вания печатных цилиндров.

2.Экономически целесообразную точность уравновешивания устанавливать, исходя из условия влияния величины дисбаланса на вибрационное состояние агрегата.

3.При установлении предельных величин дисбаланса нужно учитывать, что точно отбалансированные печатные цилиндры не сохраняют свою уравновешенность при работе в машине из-за технологических нагрузок (натиска) и влияния конструктивных особенностей опор на критические режимы вращения ци­ линдров.

ЛИ Т Е Р А Т У РА

В. П. ЗАХАРОВ

НОРМЫ НЕУРАВНОВЕШЕННОСТИ ШЛИФОВАЛЬНЫХ КРУГОВ

Уравновешенность является важнейшим показателем качест­ ва шлифовальных кругов [2, 3]. От величины дисбалансов шли­ фовального круга в значительной мере зависит качество шлифо­ ванной поверхности, расход абразивного инструмента, произво­ дительность шлифования и срок службы шпиндельной группы шлифовальных станков.

Шлифовальные круги, в частности для прецизионного шли­ фования, по добротности уравновешивания находятся в одной группе с таким видом роторов, как гироскопы [6], но из-за осо­

в сборе с планшайбой монтируется на шпиндель шлифовального станка; и производственный дисбаланс dnp, дополнительно об­ разующийся в процессе шлифования.

зивного производства. Для прецизионных, скоростных шлифо­

ет. Универсальные нормы неуравновешенности Федерна и Ройт-

кой, разработанной проф. В. А. Щепетильниковым [4] с учетом специфики условий эксплуатации и свойств абразивного инст­ румента.

В идеальном случае должно быть dn « dy. Существующая же технология изготовления шлифовальных кругов не позволяет выдерживать это равенство, и фактическая неуравновешенность шлифовальных кругов даже повышенного качества (класса А) достигает 1000 мкм и выше. Поэтому основным фактором, опре­ деляющим нормы dn для шлифовальных кругов, предназначен­ ных для операций окончательного шлифования, является пер­ спективная технологическая возможность абразивного производ­ ства с учетом требований к качеству шлифованной поверхности. Для обдирочных шлифовальных кругов, которые преимущест­ венно применяются на ручных установках в металлургической промышленности, определяющими должны быть нормы допусти­ мой вибрации на рабочих местах.

центричности отверстия, непараллельности торцов и от неравноплотности шлифовального круга. Для партии шлифовальных кругов одной характеристики скалярная величина dn будет под­ чиняться в каждом частном случае закону нормального распре­ деления.

иметь следующие аналитические выражения:

торцы могут быть параллельными, но вдавленная масса создает такую же неуравновешенность, как и при непараллельности тор­

Скалярные величины d\ и d2 определяются аналогично. Вели­ чина d3 не может быть выражена формулой, так как она подчи­ няется некоторым статистическим законам. Если обозначить эту величину буквой М, то

шлифования — вызывает добавочный дисбала НС и п р . На рис. 3 показана зависимость количества поглощенной шлифовальными кругами СО Ж от времени подачи струи, касательной к перифе­ рии вращающегося круга. Этим фактором можно было бы пре­ небречь, если бы СОЖ поглощалась равномерно по всему объ­ ему. Однако замечено, что СОЖ накапливается больше в более плотной части шлифовального

разработке норм, являются средства компенсации дисбаланса шлифовальных кругов dn. Применяемый в настоящее время ме­ тод заливки свинца в выдолбленную секторную канавку у отвер­ стия шлифовального круга является непригодным, так как dn, созданная свинцом, так же как и dK, созданная грузами в план­ шайбе, является величиной постоянной и в процессе износа шли­ фовального круга возрастает в одинаковой степени.

Наиболее эффективная компенсация дисбаланса достигается методом инъекции аэрозолей [1]. Этот метод пригоден в основ­ ном для шлифовальных кругов на керамической связке, выпуск которых составляет свыше 60% общего объема производства. Предварительные эксперименты показали, что метод инъекции можно применять и для крупнозернистых кругов на бакелитовой связке. Основное преимущество этого метода в накоплении ком­ пенсирующей неуравновешенности массы в большом объеме шлифовального круга. Последнее создает такие условия, при ко-

торых dn и dK уменьшаются в некотором приближении одинако­ во, чём и обеспечивается стабильность уравновешенности шли­ фовальных кругов в процессе эксплуатации.

В абразивной промышленности учитывается только статиче­ ская неуравновешенность, о которой до сих пор и была речь. В машиностроении же принято при соотношении высоты и диа-

метра ротора — > 0,2 производить динамическую балансиров­ ку. Расчеты показывают, что в шлифовальных кругах, значительная часть которых имеет — = 0,3 ч- 0,5, динамическая не­

ющими должны быть экономические критерии.

Итак, создание дифференцированных норм неуравновешенно­ сти шлифовальных кругов отдельно для прецизионных, скорост­ ных кругов и кругов класса А будет иметь большое экономиче­ ское и техническое значение для народного хозяйства.

ЛИТЕРАТУРА

1. Захаров В. П. Компенсация дисбаланса шлифкругов методом инъекции. «Технология производства, научная организация труда и управления», 1969, № 4.

4. Щепетильников В. А. Современное состояние балансировочной техни­

К. M. ВЛНДЕРЕР

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСТИМЫХ ДИСБАЛАНСОВ В ДЕРЕВООБРАБАТЫВАЮЩИХ СТАНКАХ

Основной причиной вибраций в деревообрабатывающих

Автоматизация деревообрабатывающей промышленности осу­ ществляется на базе применения агрегатных станков и агрегат­ ных фрезерных головок с использованием удлиненных электро­ двигателей типа МД, работающих на частоте переменного тока 50 и 100 гц. В практике Деревообрабатывающего комбината № 6 (г. Москва) 90% общего количества фрезерных инструментов работают непосредственно на консоли вала ротора электродви­ гателя типа МД . Максимальный дисбаланс инструмента, наса­ женного на вал ротора электродвигателя, по данным наблюде­ ний, превышает допустимый для ротора электродвигателя более чем в 10 раз. Уравновешивание инструмента является одним из важных этапов подготовки инструмента к работе.

Для определения допустимых дисбалансов нами проведено экспериментальное исследование влияния дисбаланса инстру­ мента на качество обработки фрезерованием. Для проведения испытания была изготовлена экспериментальная установка с ис­