[177]. Наличие внутренних неоднородностей, по-видимому, более вероятно в изоляции, чем в металле коаксиальной пары. Практика же изготовления кабельной изоляции обес печивает достаточно высокую однородность массы изоля ционной оболочки. Во всяком случае 40%-ное расхожде ние между расчетными и экспериментальными данными по затуханию трудно объяснить внутренними неоднородностями и погрешностями измерений.
Таким образом, попытка обойти трудность, связанную с выполнением неравенства (4 — 3 — 17), привела к спорным результатам. Позже Ленинградским филиалом НИИКП бы
ли проведены |
исследования |
электрических |
параметров ста- |
ле-медных жил, и получены |
полуэмпирические |
расчетные |
формулы. В частности, |
активное сопротивление |
стале-мед- |
ного прямого |
провода |
|
коаксиала |
(ом/м) |
при |
нормальной |
температуре в частотном диапазоне |
1-^25 Мгц можно опре |
делить как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к *~ = |
к гй - • 103> |
|
|
(4 - 3 -1 9 ) |
|
|
|
|
|
|
где |
f — частота, Мгц: |
|
|
|
|
|
d —диаметр, мм. |
значения |
поправочного коэффи- |
Приведем следующие |
циента |
К: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Конструкция прямого провода |
|
|
К |
Круглый медный полированный провод |
|
|
1 , 0 |
Круглые |
медные проволоки |
(окисленные) |
|
|
и —1,2 |
Жилы из медных или медных луженых проволок |
|
1,3 — 1,4 |
Жила 1 ст -f- 6 |
м, при отношении шага скрутки к диаметру h/d: |
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
1,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
1,7 |
Жила 3 ст+ 9 |
|
при отношении h/d: |
|
8 |
2 ,2 |
м , |
|
2 0 |
1,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ю |
3,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
3,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
4,8 |
В случае неплотности |
наружного повива коэффициент |
К увеличивается приблизительно на 10%. При расчете жи
лы, имеющей в наружном повиве половину проволок |
из |
луженой стали, К = 5. |
Применение |
в наружном |
повиве |
стальных нелуженых проволок резко увеличивает К. |
|
В широком диапазоне частот активное сопротивление |
жил (проводов) можно рассчитать по формуле |
|
|
R~ = Кск • R=, |
(4 - |
3 - |
20) |
где Кск — коэффициент |
увеличения |
сопротивления |
вслед |
ствие поверхностного |
эффекта, вычисляемый при помощи |
функций Бесселя в зависимости от вспомогательной вели чины X. Для однопроводной линии [152J
|
X = |
0,0501 1/-£, |
|
(4 -3 -2 1 ) |
где (X— относительная |
магнитная проницаемость; |
при 20°С |
для меди равна |
1 , для стали — 1 0 0 -У1 2 0 ; |
|
R0 — сопротивление |
1 км провода при |
постоянном токе |
и температуре 20°С. |
|
|
Для случая |
монотонного увеличения температуры вдоль |
скважины в случае, если R^ — RH |
|
|
R*i = |
f( |
1 + TKR*Kt L)2- |
1 ]. |
(4 - 3 -2 2 ) |
Усредненное (эквивалентное) значение RÄi (ом/км) получа
ется делением |
уравнения |
(4 — 3 — 22) на L: |
|
R«іэкв = |
2 T K -R ^ |
L |
[(l+TKR*Kt L)2 —1 ]. |
(4 - 3 -2 3 ) |
Подставив (4—3—23) в (4—3—21), получим |
|
= 0 ,0 7 ]/" — |
fTKRÄKt L |
(4 -3 -2 4 ) |
|
|
V |
R0[(1+ TKRÄKt L )»]-l |
|
Магнитную проницаемость [х с учетом как величины темпе ратуры, так и зависимости от характера распределения ее по стволу скважины ((хэкв.т ) можно определить следующим образом. Магнитное сопротивление магнитопровода состав ляет
|
|
Им |
fxS’ |
(4 -3 -2 5 ) |
|
|
|
|
а элементарного |
участка магнитопровода выражается как |
|
|
dR„ = J - , |
(4 -3 -2 6 ) |
|
|
|
L |
|
|
|
RM(T,i) = J-j^-dl. |
(4 -3 -2 7 ) |
|
|
|
0 |
|
Поскольку |
= |
можно записать |
|
|
|
Кда. Д - |д Г ,< 1 1 . |
( 4 - 3 - 2 8 ) |
Для стали У9: |
о |
|
|
|
1) в температурном интервале 20-fl20°C |
|
(W T = |
150 - |
0,075(Т -Т „) = 150-0,075 Kt 1; |
(4 -3 -2 9 ) |
2) в температурном интервале 120-у300вС
[хотн г =380 ехр(-0,009Т)=380ехр[-0,009(Тн + K t!)]-_
Для первого |
случая |
|
|
|
(4 - 3 - 3 0 ; |
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
Г d(150—0,075 Kt 1) |
RК м ( Т , 1 ) |
І Г ____ d |
|
|
1 |
1 |
dl |
|
|
S • 0,075 Kt J 150—0,075 Kt 1 |
|
S J 150 — 0 ,i,075 Kt 1 |
|
|
' 0 |
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
1 |
[ln(150—0,075 Kt 1)] |
|
|
S • 0,075 Kt |
|
|
1 |
|
|
150 |
(4 -3 -3 1 ) |
|
|
S • 0,075 Kt |
ln 150—0,075 Kt L* |
Найдем |
значение p.9KB(T, . Учитывая, что |
|
|
|
R M (T,1) = |
77 |
Г " |
(4 - 3 -3 2 ) |
и полагая, что с учетом только температурного воздействия длину и сечение магнитопровода можно с достаточной сте пенью точности считать величинами постоянными, прирав нивая (4—3—31) к (4—3—32) и решая их относительно
Цзкв. т, получим
^экв.т — |
0,075 Kt 1 |
• |
/ , |
о о о \ |
PgQ |
ІД |
О —до) |
|
In |
150 — 0,075 KtL |
|
|
|
|
|
|
Здесь 0,075 |
— температурный коэффициент |
(ДТКрД |
°С_ 1 |
Для второго |
случая |
|
|
|
|
Rp-tt.D = |
j ехр[0,009(Тн + Kt l)]dl = |
|
|
- T |
s 7” ) J |
ехр(0,009 Kt l)dl = |
|
|
0 |
|
i |
exp(0,009 TB) |
_ |
I |
380 • S -r Ö,009Kt |
IexPf° > 0 0 9 |
K t l)j — |
exp(0,009 T„ ) |
Л „ |
Kt L) — |
380 S-0,009 Kt |
[e x P(Q>°09 |
exp(0,009 TH)[exp(0,009 Kt L)—1| |
|
3,42 SKt |
’ |
L |
3,42Kt Lexp(—0,009 TH) |
^ KB- 1 ~ R M(T,i)S |
“ |
exp(0,009 Kt L) — 1 |
1] =
(4 -3 -3 4 )
(4 - 3 -3 5 )
Здесь О Д ^ С ^ - Т К р .
Размерности: р,кв. т — безразмерная, f — гц; L — км; ТКНЖ—
— СС_1, Kt — °С-км-\ R„H R0 — ом/км, Rж, — ом.
Значения К = f(x) можно получить по таблицам в работе [152] и др, ч
В случае, если сопротивление жилы не зависит от тем пературы (TKRiK—0 ) или температуру вдоль некоторого участка скважины можно считать постоянной (Kt —0 ). вы ражение (4—3—24.) превращается в неопределенность типа-£
Раскроем ее: |
|
д |
|
|
|
|
|
|
......... L)V* |
|
|
|
limX |
= lim |
0 , 0 5 ^ ? ^ |
|
|
|
|
ткщ |
|
äTKR- |
*оК» + TK/?ÄKt Lp—1] |
|
|
~ |
(S lw T K ^ K t L) |
22(xaKBfKt L |
|
|
= lim 0,05 |
|
|
|
|
|
|
|
2 [/?é(2TKRJKK1L + TK^K?L3)] 2 • 2tf(,(Kt Ь+ТК«жК(Ьа) |
= lim 0,05 |
----- ^ Ke—' |
л / * '*,(2 + |
ТКНЖК4 L) |
ткйж - о 2R0(1+TKRRÄKt L)|/ |
- |
^RBKB* |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,05 |
J/ |
— |
|
|
( 4- 3- 36) |
|
|
|
V |
Ro |
|
|
|
Аналогичный результат получается и в случае Kt -*■0: |
|
|
limX = |
0 nt , / |
Н-экв{ |
|
(4 -3 -3 7 ) |
|
|
-о |
■“ |
V |
- * г - |
|
|
В формулах (4 - 3 —36) и (4—3—37) под рЭкв следует прини мать [і при постоянной нормальной температуре и сохране нии ее вдоль скважины неизменной (Kt L = const). Сами зна чения Щкв, естественно, зависят только от Kt и при Kt -»■0 оба выражения — (4—3—33) и (4 - 3 —35) превращаются в неопределенность типа
Для температурного интервала 20-г 120°С
ПП1 !1 Э |
>lim |
0,075 Kt L |
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ln 150—0,075 Kt L |
= |
0,075 Llim |
|
Kt |
|
|
150 |
1 |
|
|
K.t - 0 ,ln |
|
|
|
150—0,075 Kt L |
|
= |
0,075 L lim |
Kt |
|
__J50_ _ |
“ |
|
|
ln 150—0,075 Kt L |
|
I 0,075 Llim |
150—0,075Kt L |
|
1 |
|
• lou |
0,075 L |
-*■{/ |
. . I . . |
^^ |
(150—0,075 Kt L) 2 |
|
|
150 |
|
150—0,075 K, L |
|
150 |
|
0,075 Llim |
0 Щ |
= 0,075L^7-r L = 150. (4 - 3 - 8 8 ) |
|
|
|
|
|
Для температурного интервала 120-г300вС
3,42 К * Lexp(—0,009 Т„ ) |
, Л Л |
Пш Рэка. г = кН т exp (o,0O9Kt L) — 1 |
= 3 ,4 2 L e x p (—0,009 Т н )Х |
К,
X lim.
к * “ о е х Р (0 ,009 K t L)— 1
=3,42Lexp(—0,009Тн )limexp(0 )oo9 Kt L)0,009L
|
3,42 Lexp(- 0,0 9 TH) |
380 exp(—0,009 T„ ). |
(4 -3 -3 9 ) |
|
0,0b. |
|
|
|
Значение активного сопротивления токопроводящей жилы более точно можно определить с использованием общей формулы, приведенной в работе [87]:
R - = |
R» + { Ro; R~ = |
1 |
(4 - 3 -4 0 ) |
где Ro и Rf — постоянная и зависящая |
от частоты состав |
|
ляющие сопротивления; |
|
|
|
pd — удельное объемное сопротивление, ом-мм2 м\ |
|
га — радиус токопроводящей |
жилы, мм\ |
|
|
Sa — активное сечение ТПЖ |
(с учетом коэффици |
|
ента заполнения), |
мм\ |
|
|
|
Кі —коэффициент укрутки жилы; |
|
К = 8,85 |
] / pfу 1 0 ~ 5 — коэффициент вихревых токов, |
см~х |
|
(при 20°С для меди он |
равен 0,21 )/1 , |
а для |
|
стали — 0,75 V f). |
|
|
|
Граничная частота, начиная с которой возможно приме нение упрощенной (одночленной) формулы, зависит от K-rd. С увеличением п при заданной величине погрешности вычислений граничная частота уменьшается по закону,близ кому к экспоненциальному. Распространенное мнение о при менимости упрощенной формулы при частотах f > 60 кгц подразумевает, видимо, допустимость довольно значитель ной погрешности. Действительно, пользуясь при оценке пог решности методом Д. Л. Шарле
(^f + 4 Ro)— Rf |
1 |
(4 -3 -4 1 ) |
m = |
V ~2(Krd ) + 1 |
Rf + т Ro |
|
|
|
можно показать, что для каротажного кабеля КОБДФ- 6 (ТПЖ состоит из 7 медных проволок диаметром 0,35 мм) погрешность при частоте 60 кгц составляет
ш |
_________1 |
% = 2 1 %. ( 4 - 3 - 4 2 ) |
1/2(0,021/1.0^2)+ 1 • 1 0 0 |
При m < |
5 % frpan = 1,225 Мгц. |
значительных погрешнос |
Таким образом, во избежание |
тей вычислений, расчет активного сопротивления прямого
|
|
|
|
|
|
|
|
провода, в общем случае, необходимо |
вести по полной фор |
муле вплоть до спектра |
радиочастот. |
Так, |
омическое соп |
ротивление ТПЖ кабеля КОБДФ- 6 |
даже при |
частоте 10 Мгц |
составляет 1 0 % |
от переменной составляющей активного соп |
ротивления. |
активного сопротивления жилы следует учи |
При |
расчете |
тывать, |
что односторонняя глубина |
проникновения тока не |
должна превышать |
радиуса жилы: |
Ѳ<гж. В случае невы |
полнения этого |
условия |
активное сопротивление вплоть до |
нижней |
граничной |
частоты Тран. шшн |
может быть приравнено |
к омическому. Для медной жилы кабеля КОБДФ- 6
< 0,52 мм\
V f
frpa« = 16600 гц.
Активное сопротивление обратного провода коаксиала так же описывается двухкомпонентной формулой [87]:
PD f К
где rDH t- радиус и толщина обратного провода. Оценим tгран, нижн применения упрощенной формулы
|
|
|
|
|
V 2 Крр |
|
( 4 - 3 - 4 4 ) |
|
|
|
|
|
4пг0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При m |
ARD . |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-D <5% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P p H rD 1 0 |
|
|
|
|
|
AR |
|
|
16 ^Гц(г0 + t) |
100. |
|
|
|
5 = |
_D |
100 |
/ |
2K P D |
PD(4rD+ t) |
|
|
|
R"D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1б7іг^(го+0 |
|
|
|
|
|
|
|
4ягг |
|
Решив это уравнение |
относительно К = 0,075/ f для ка |
беля, |
имеющего обратный провод в виде брони с T D —_ 2 , 2 M M , |
получим |
t = 2,4 |
мм (1,1 +- 1,3), |
|К | = 3,69, |
0,075/ |
f>3,69, |
frpan. нижи |
=2420 |
гц. Исходя из |
критерия |
Ѳ< m, |
получим |
< |
2,2; frpa„ = |
73 гц. |
|
|
|
|
V f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итак, до частоты 73 гц активное сопротивление можно рассчитывать по формуле для постоянного тока, в диапазо
не 73— 2420 гц—по формуле (4—3—43), а начиная с 2420 гц активное сопротивление обратного провода (брони) при на хождении рассматриваемого кабеля на поверхности можно рассчитывать по (4—3—44)—при m < 5 %. Для случаев, ког
да-^- < з|у, согласно Д. Л. Шарле, значением t можно пре_
небречь, тогда
ш(%) = |
100% |
(4—3—45) |
|]/ТКг0| + 1 |
Учитывая, что для меди К равно 0,021 У ф для стали —
0,075К f и решая (4—3—45) относительно V f, можно по лучить граничные значения частоты, начиная с которых воз можно применение упрощенной формулы (4—3—44). Иначе рассчитывается сопротивление брони при нахождении ка беля в скважине. Уподобляя его броню двум заземлителям, расположенным на устье и забое скважины, заполненной раствором, сопротивление брони RD можно найти по фор муле [94]
|
RD= 2 K T7 Ь Ѵ ы І , |
(4 -3 -4 6 ) |
|
где rt — сопротивление линейного |
электрода |
на |
|
единицу длины; |
заземления |
на |
|
г3 — переходное сопротивление |
|
единицу длины; |
|
|
г 2 = |
( 1 § D+"2 )p---- для |
слУчая 1> 1500 D; |
|
|
|
1 —длина заземлителя; |
|
|
В |
рс — удельное сопротивление скважинной среды. |
[92] показано, |
что при удельных сопротивлениях |
по |
род выше 0,5 ом-м, |
1>200 м и D> 8 мм, сопротивление бро |
ни между концами кабеля постоянно и определяется выра
жением]/-^-, поскольку th]/^ГіГ2 —►1 - Для двухбронных
кабелей rt = 0,002 -у 0,003 ом. С увеличением удельного соп ротивления пород сопротивление брони кабеля возрастает. Увеличение р с 0,5 до 10 ом ■м сопровождается увеличе нием сопротивления брони кабеля КОБД-4с 0,16 до 0,70 ом, КТБ-6 —с 0,11 до 0,43 ом.
В случае, если обратный провод спиральный (например, броня в каротажных кабелях), появляются дополнительные
потери, |
обусловленные вихревыми токами в обратном про |
воде и |
других |
элементах. Тогда активное сопротивление |
увеличивается |
на величину |
|
|
|
RD= RüCtg'-a ом'км, |
(4—3—47) |
где a — угол подъема винтовой линии |
проволок обратного |
провода. |
|
|
аде
Здесь ctg2a учитывает эффект спиральности внешнего
(обратного) провода [13]. В этом |
случае |
|
£R~ = R~<HR~D(1 + |
ctg2 a). |
(4 -3 -4 8 ) |
Очевидно, эффект спиральности брони влияет на актив ное сопротивление коаксиала только при нахождении кабеля на поверхности или при работе его в скважинах, заполнен ных газом. Вклад его в ER» при нахождении кабеля в за полненной жидкостью скважине несуществен, поскольку, начиная с глубины погружения 2 0 0 мм, ток проходит в основном по скважинному раствору, имеющему значительно меньшее сопротивление, чем броня.
Е м к о с т ь каротажного кабеля, работающего в скважи не с монотонно возрастающими по стволу температурой и давлением среды, без учета сорбции скважинной среды изо
ляцией, в общем случае |
можно определить как |
С і — C s ( P ) — С а д = |
---------- е И р т — е ( Т ) - } - е ( Р ) |
dl = |
|
18ІП— o' |
|
|
d» |
|
: В | [ £ н р д - Ң Т ) + е ( Р ) ] d l , |
(4 -3 -4 9 ) |
где гНр т, е(Т) и е(Р) — начальное и зависящие |
от Т и Р зна |
чения г, соответственно.
Сорбция изоляционной оболочкой скважинной жидкости изменяет емкость. Суммарная емкость равна
Cs — [C s(P ) + Cs сорбц.] — Cs(T). |
(4 -3 -5 0 ) |
Знак иеред Cs соРбЦ. должен быть положительным в случае, если сорбция приводит к увеличению емкости, отрицатель ным — в противоположном случае. В свою очередь
L |
L |
(4—3—51) |
Cs сорбц. = J Ссорбц. (т) <41 "f- J Ссорбц. (Р) dl. |
0о
Вобщем случае зависимости диэлектрической проницаемос ти от температуры и давления, исходя из уравнения и след ствия из уравнения Клаузиуса-Мосотти, нелинейны:
Зв |
_ |
§н [1 + тк р (Т -Т н)] |
(е - 1) (в + 2) |
— |
ТКв |
Зв |
|
(4 -3 -5 2 ) |
|
х„[1 + Р К х ( Р - Р „ ) ] ’ |
(в— ' i ) ( s + 2 ) |
|
РКв |
где и Хн — коэффициенты объемного расширения изоля ции при Т = Т„ и сжимаемости при Р = Рн, соответственно;
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
TKj3 и ТКе—температурные |
ко |
|
|
|
|
|
|
эффициенты объем |
|
|
|
|
|
|
ного расширения и |
|
|
|
|
|
|
диэлектричес кой |
|
|
|
|
|
|
проницаемости, |
со |
|
|
|
|
|
|
ответственно; |
|
|
|
|
|
РКу и РКе —барические |
коэф |
|
|
|
|
|
|
фициенты сжимае |
|
|
7 |
9 |
|
|
мости и диэлектри |
|
|
P.HtClW |
|
|
|
ческой проницаемо |
|
|
|
|
|
|
сти, соответственно. |
|
|
|
|
По расчетным данным ба |
|
|
|
|
рической и температурной за |
|
|
|
|
висимостей е для ПЭВД (рис. |
|
|
|
|
64) каждая из них в рассмат |
|
|
|
|
риваемом диапазоне темпера |
|
О 20 40 SO |
00 |
|
тур |
и давлений |
легко |
подда |
|
|
ется |
линейной |
аппроксимации |
|
|
|
|
|
Рис. Ö4. Расчетная зависимость |
при помощи одного или двух |
|
диэлектрической |
проницаемости |
отрезков |
прямых. Барические |
|
ПЭВД: |
|
зависимости плотности |
и г из |
|
а —от давления (пунктир означает зависи |
|
меняются симбатно и подобны. |
|
мость £ = f (Р) с учетом уменьшения элек |
|
тронной поляризуемости с давлением) при |
Линейная |
аппроксимация ба |
|
различных температурах, °С: / —25; 2—75: |
|
«5—95; 4—105; 5—от температуры при раз |
рической зависимости г возмож |
|
личных давлениях, |
кгсісм*: 1 — 1500; |
на и в более широком |
интер |
|
2-1000; 5—500; 4 -1 . |
|
|
|
|
|
вале |
давлений, |
поскольку |
г |
пропорциональна плотности, а барическая зависимость плот ности поддается линейной аппроксимации (см. рис. 61, б.).
При работе кабеля в среде с нормальными температурой и давлением емкость коаксиальной пары (мкф) длиной 1 (км) может быть выражена формулой
|
С — ^ - 1 . |
(4 - 3 -5 3 ) |
|
|
|
181п D |
|
а емкость элементарного |
участка ее |
|
|
(1C — |
£ • К, |
(4—3—54) |
|
181п. D -dl = Bedl. |
Учитывая, что при линейной зависимости г от Т |
ет |
НР —const |
Т К е ( Т - Т н ), |
(4 -3 -5 5 ) |
а температура вдоль ствола скважины возрастает по закону Т = Тн + Kt 1, для температурной составляющей емкости по лучим дифференциальное уравнение
dCf - Бет dl * В (гвр=шш - ТКеК» 0- |
(4 - 3 -5 6 ) |
Рассуждая аналогично и учитывая, что ер = éHT=const -f
-f PKs(P — Рн ), Р = Рн + рі, получим для барической состав ляющей емкости при нахождении кабеля в скважине сле дующее дифференциальное уравнение:
dCp =Be(p)dl = B(e„T_const + |
Р K e p i ) |
(4 - 3 -5 7 ) |
Отсюда |
К, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ l(PKep-TK-:K,)] dl = |
'(Т .Р , |
■JH« |
HP“ COnSt |
= 4 |
= c o n s t ) |
181п -2- І l' |
|
|
|
|
2L (t |
= |
E |
) + |
L2(PKsp - TKEK. 4 |
(4 -3 -5 8 ) |
|
р" ш | |
HT=con8t |
— --------- ІІКз. |
|
|
ЗбІпЛ |
|
|
|
|
|
|
da |
|
|
|
Поскольку |
емкость |
С;т, p> |
может быть только |
положитель |
ной величиной (или равной 0 ), |
|
|
2L (еHP=*const |
®нт —const ) > — L2 (РКер —TKcKt). |
В отдельности составляющие Ст и Ср могут быть найдены из уравнений
ст K3L(2sHp=cons- T K e K t L) |
(4 -3 -5 9 ) |
Збіп— |
|
dE |
|
Кз L (2eHT_ ns. + PKspL) |
(4-3-60) |
Ср |
ЗбІпЛ da
где D и d — характеристические размеры коаксиала (раз мерности: L — см: Kt — °С-см*1; ТКе — °С~1; РКе—см2-кгс~1;
р — кгс-см-3; С — см или 10/9 пф = 1,11 пф —1,11-10~ймкф—
=1 , 1 1 • 1 0 ~ 12 ф).
Значения ТКе и PKs можно получить как по экспери ментальным, так и расчетным зависимостям e=f (Т) и s=f(P). Для ПЭВД, например, их можно рассчитать по зависимостям,
приведенным |
на рис. 64, |
а, б. Например, при |
давлении |
1500 кгс/см2 в |
интервале |
температур 20-4І20°С |
у ПЭВД |
I TKs |=0,б4 • 10~3 °С-1, близкое к этому значению имеет ПЭВД при давлениях 1000 и 500 кгс/см?. Для этого же материала,
при 250°С в диапазоне |
давлений 1 -f-1500 кгс/см1 |
РКе = |
= 3,03-ІО-5 см2-кгс~\ |
75°С — 0,425-10-5 смг-кгс~'. |
Допол |
нительные данные по ТКе можно получить из работы [104]. Cs при нахождении кабеля в скважине рассчитывается при наличии С(т. рі и Сс0рбц. Оценим последнюю составляю щую суммарной емкости. Количество сорбированной влаги, при прочих равных условиях, повышается с увеличением
