книги из ГПНТБ / Ицхоки Я.С. Импульсные и цифровые устройства [учебник]

да базы. Для определения отрицательного приращения за­ ряда базы AQ(t'), где f = t — tlt воспользуемся интегралом Дюамеля. Переходная характеристика заряда насыщенной базы и приращение тока базы выражаются равенствами:

' А« = т н ( 1 - е - '' Ч Д / б 2 = з с / б в е - Г Д Ч

где в соответствии с формулой (9) обозначено (см. п. 5):

370

Согласно формуле (8.55) при выходе транзистора из насыще­ ния заряд базы должен снизиться до граничного значения

длительность f = Tt выхода транзистора из насыщения

активном процессе цепь отпертого транзистора представ­ ляет собой электронный ключ с емкостной нагрузкой (влия­

поступления запускающего импульса хотя и по истечении разрешающего времени, но до установления состояния по­ коя триггера (когда базовое напряжение запертого тран­

лы (9), если положить в ней t = t2 — t0. В течение коротко­

371

схеме (рис. 6) получаются следующие выражения для дли­ тельности отпирания транзистора*':

этого процесса существенное влияние может оказать ток

цессе регенерации оказывается умеренным (тем более, что

*> формула (16) получена из асимптотического разложения ре­ шения дифференциального уравнения; при этом учитывались три члена разложения, представленные в виде полного квадрата суммы формула (16а) получена "путем представления переходной харак­ теристики ключевой схемы в виде запаздывающей на время (З г і п функции (см. § 2.4).

**> Стремление ускорить запирание транзистора, после выхода его из насыщения, током запуска значительной величины не яв­ ляется целесообразным, поскольку и при Ді'с2 = 0 длительность

Трег мала.

372

появление тока і т (см. рис. 3) приводит к уменьшению тока источника запуска). Поэтому к моменту запирания тран­ зистора T'a ток t K l близок к значению / к п . При таком ха­ рактере протекания процесса регенерации его длительность

базы (из-за поступления на базу части тока і к 1 ) . Однако ба­

ченная к коллектору отпираемого транзистора, подвер­ гается воздействию положительного перепада напряжения АсѴр. Быстротечность этого процесса обусловлена двумя

где С в ы х выражается формулой (17), в которой следует при­ нять С н = С щ . Более точно длительность Тф выражается формулой (11.36). Активная длительность положительного перепада коллекторного напряжения t£ Q=ÉO,8T£.

*> Небольшой подъем напряжения |иП 1 | в интервале ВВ — DD обусловлен разрядом конденсатора С] током Ді'б2 (см. рис. 3) и

ответвлением части тока / 8 в резистор R K 1 . Характер этого мед- • ленного изменения напряжения иК1 может быть более сложным.

373

(см. рис. 3) и 6 2 = «i + "m становится практически равным

зависит от постоянной времени цепи, приведенной на рис.8,

это приводит к некоторому ослаблению тока і8 в стадии ре­ генерации. Затем, по мере повышения коллекторного на­

торый восстанавливает исходное напряжение на конденса­ торе С3 .

14. Характерные временные интервалы работы триг­ гера. Полный рабочий цикл триггера (см. рис. 5)

Тѵ=-Т3+Ттр+Тв. (14.24)

Превалирующую часть рабочего цикла составляет стадия восстановления, а наименьшую часть — стадия переклю­ чения триггера (см. рис. 5, в, г, д):

Длительность стадии запуска (см. рис. 5, а, б, д)

375

Лишь в некоторых специальных случаях могут оказаться более предпочтительными ненасыщенные режимы работы триггеров. -

В. ВЫБОР ЕМКОСТЕЙ КОНДЕНСАТОРОВ ТРИГГЕРА j

15. От правильного выбора емкостей С3 и С существен­ но зависит надежность работы триггера и его разрешающее время. Для обеспечения надежного запуска триггера эти емкости должны быть достаточно велики. С увеличением емкостей уменьшается время 7Y рассасывания заряда базы, но возрастают длительности 2RaC3 и Тф = 2RKC (см. рис. 5, а, в) практического восстановления напряжений на конденсаторах. Следовательно, при некоторых оптималь­ ных значениях емкостей достигается минимум суммы вре­ мен

(8), которые определяют зависимости этих величин от высоты Д £ 3 запускающей э. д. с и от отношений Rz/RK и R/RK-

m-

Используя соотношения (32), (7) и (13) запишем

жение на конденсаторе С 3 успело восстановиться до значения,

Определяя из этого равенства отношение емкостей и подставляя его

В практически представляющей интерес области у^ < 0,2 зави­ симость ут от V(yRl) почти линейна (рис. 10). Это позволяет вы- " разить рабочее значение у* =• 0,75ут линейной функцией

t ="1=0,75+ 0,7 ( - ^ . - З ) ( ^ > 5 ) . (14.38)

m

При у — у* корень к = х* уравнения (31) хорошо (о погреш­ ностью менее 7%) аппроксимируется функцией

(см. рис. 3) может оказаться неприемлемым, так как при этом раз­

в § 14.2 схема запуска (см. рис. 3) отличается высокой чет­ костью работы, обусловленной хорошим управляющим дей­ ствием клапанирующих диодов. Однако для нормальной работы схемы ускоряющие емкости должны быть весьма значительными: С = (0,25 -4- 0,S)ta/RK. Это при t H > 2 мкс обусловливает довольно большое разрешающее время триг­ гера.

От указанного недостатка свободна распространенная схема запуска, показанная на рис. 12. Цепь запуска содер­ жит источник е8 с внутренним сопротивлением Ra, раздели­ тельный конденсатор Св два клапанирующих диода Ді и Д9,

37?

t