6.2. Расчёт основного деаэратора д-6

6.2.1. Из условий оптимальной деаэрации:

.

Энтальпию выпара принимаем по х=0,95 и Р=Р_д=5,88 бар:

кДж/кг.

Рис. 6. Схема потоков деаэратора

6.2.2. Материальный баланс деаэратора:

D_Д^ОСН +D_ПВ1+D₃+D₂+D₁+D_{П. Р.}= D_ПВ + D_ВЫП^ОСН ;

D_ПВ1= D_ПВ+ D_ВЫП^ОСН - D_Д^ОСН - D_ПВ1 - D₃ - D₂ - D₁ - D_{П. Р.};

D_ПВ1=(1,031084 - 0,050050 - 0,059241 - 0,072552+0,004124)D - D_Д^ОСН;

D_ПВ1=0,853365D – D_Д^ОСН.

6.2.3. Тепловой баланс деаэратора :

D_Д^ОСН∙h₃+D_ПВ1∙h_ПВ4+ (D ₁ +D₂ +D₃)h_Д5+D_{П. Р.}h_Р^//= K(D_ПВ∙h_Д^/+D_ВЫП^ОСН∙ h_ВЫП^ОСН);

D_Д^ОСН∙2949,58+(0,853365D- D_Д^ОСН )∙573,61+0,181843D∙719,28+0,001349D∙2759,9=

=1,01(1,031084D∙667+0,004124D∙2651).

В результате решения уравнений получаем:

D_Д^ОСН = 0,034356D;

D_ПВ1 = 0,819009D.

6.3. Расчет системы подготовки добавочной воды

6.3.1. Расчет ПХО

Из условия работы фильтров ХВО: t_ХО = 35⁰С → h_ХО = 4,19∙35=147 кДж/кг.

Расход воды на собственные нужды ХВО равен 12%, т.е. на ХВО поток:

D_ХО^/ = 1,12D_ХО = 0,0243387D +18,212163 (кг/с).

кДж/кг.

Рис. 7. Схема подогревателя хим. очищенной воды

Принимаем температурный напор в конденсаторе Δt_конд = 4⁰С ;

кДж/кг.

D_ПХО(h₆- h_ПХО^/)=KD_ХО^/(h_ХО- h_Ц^ВЫХ) →

→ D_ПХО = (0,0243387D+18,212163)1,01∙(147,16-97,81)/(2554,87-388,13);

D_ПХО = 0,00050477D + 1,152898.

6.3.2. Расчет температуры ХОВ после охладителя воды непрерывной продувки

Рис. 8. Схема охладителя воды непрерывной продувки

D_ВР(h_Р^/- h_ДР) = KD_ХО(h_ХО1- h_ХО) → h_ХО1=D_ВР(h_Р^/- h_ДР)/ KD_ХО + h_ХО ;

h_ХО1=0,001731D(683,28-148,6)/1,01(0,021731D+16,260860)+146,84=148,6 кДж/кг,

где D=470 т/ч=130,55кг/с из паспорта.

t_ХО1=35,43 ⁰С.

6.3.3. Расчет деаэратора добавочной воды

Рис. 9. Схема деаэратора добавочной воды (Д-1,2)

Расчет деаэратора добавочной воды производим совместно с охладителем выпара.

Уравнение материального баланса:

D_ДВ=D_ДР.Б+D_ХО+D_К^ПР+D_Д^ДОБ-D_ВЫП^ДОБ ;

D_ДР.Б=D_ПХО+D_УПЛ+D_ВЫП^ОСН+D_ВЫП^ДОБ ;

D_ВЫП^ДОБ=0,003D_ДВ ;

D_К^ПР=0,7∙D_ПР=0,7∙50=36,5 кг/с.

Тепловой баланс деаэратора:

D_Д^ДОБh₆+D_ХОh_ХО1+ D_ДР.Бh_ДР +D_К^ПРh_К^ПР = K(D_ДВh_ДВ^/+D_ВЫП^ДОБ h_ДР) ;

D_Д^ДОБ∙2554,7+(0,021731D+16,26086)∙146,84+ D_ДР.Б∙392,5 +36,5∙335,1 = =1,01(D_ДВ∙437,17+D_ВЫП^ДОБ ∙2638,2) ;

Из совместного решения этих уравнений получаем:

D_Д^ДОБ = 0,00296D + 6,7783 кг/с;

D_ВЫП^ДОБ = 0,0000739D + 0,1697 кг/с;

D_ДВ = 0,024617D + 56,6086 кг/с;

D_ДР.Б = 0,009962D + 1,197 кг/с;

D_ДВ1 = 0,021731D + 49,635 кг/с.

6.4. Расчет пнд

6.4.1. Расчетная схема

Рис.10. Расчетная схема ПНД

6.4.2. Уравнения материального и теплового балансов по участкам

ПНД-4: D₄(h₄- h_Д4) = KD_ПВ1(h_ПВ4- h_ПВ3)→

→D₄ = 0,853365D∙1,01(573,61 - 372,24)/(2769,41 - 392,88) = 0,073031D кг/с

Из-за наличия точки смешения между ПНД-2 и ПНД-3, их считаем совместно с соответствующей разбивкой на участки:

Решив систему, получаем следующие значения:

7. Энергетическое уравнение мощности и его решение

Расход пара на турбину:

D = d_Э∙N₀+ D₁∙у₁+ D₂у₂+ D₃∙у₃+ D₄∙у₄+ D₅∙у₅+ D₆у₆.

Удельный расход пара на выработку электрической мощности:

d_Э = 1000/(Δh₀∙η_М∙η_Г)=1000/((3485,3176 – 2285,1270)∙0,97∙0,98)=0,8765 кг/МДж,

где Δh₀=h₀-h_K; η_М=0,97 и η_Г=0,98.

7.1. Определение расходов пара в отборах в относительных единицах:

D_1ОТБ = D₁=0,072552D кг/с,

D_2ОТБ = D₂=0,059241D кг/с,

D_3ОТБ =D₃+ D_Д^ОСН+D_ПР= 0,084406D+50 кг/с,

D_4ОТБ = D₄=0,073031D кг/с,

D_5ОТБ =D₅ +D_ВБ=0,030372D+14,633 кг/с,

D_6ОТБ =D₆ +D_НБ+D_Д^ДОБ+D_ПХО=0,044D+18,012 кг/с,

где

7.2. Расчет коэффициентов недовыработки мощности отборным паром:

y₁=(h₁-h_К)/(h₀-h_К)=(3233,2454 – 2285,1270)/( 3485,3176 – 2285,1270)=0,7900;

y₂=(h₂-h_К)/(h₀-h_К)=(3105,5715 – 2285,1270)/( 3485,3176 – 2285,1270)=0,6836;

y₃=(h₃-h_К)/(h₀-h_К)=(2949,5849 – 2285,1270)/( 3485,3176 – 2285,1270)=0,5536;

y₄=(h₄-h_К)/(h₀-h_К)=(2769,4137 – 2285,1270)/( 3485,3176 – 2285,1270)=0,4035;

y₅=(h₅-h_К)/(h₀-h_К)=(2610,8823– 2285,1270)/( 3485,3176 – 2285,1270)=0,2714;

y₆=(h₆-h_К)/(h₀-h_К)=(2554,8689 – 2285,1270)/( 3485,3176 – 2285,1270)=0,2247.

7.3. Решение энергетического уравнения мощности:

D = 0,8765∙80+0,072552D ∙0,7900+0,059241D ∙0,6836+(0,084406D+50)∙ 0,5536+

+0,073031D ∙0,4035+(0,030372D+14,633)∙ 0,2714+(0,044D+18,012)∙ 0,2247→

→D = 130,986 кг/с = 471,550 т/ч.

7.4. Определение расходов пара в отборах и на элементы ПТС

в абсолютных единицах:

D_1ОТБ = D₁=0,072552D = 9,503 кг/с = 34,211 т/ч,

D_2ОТБ = D₂=0,059241D = 7,760 кг/с = 27,936 т/ч,

D_3ОТБ = D₃+ D_Д^ОСН+D_ПР = 0,084406D+50 = 61,056 кг/с = 219,802 т/ч,

D_4ОТБ = D₄=0,073031D = 9,566 кг/с = 34,438 т/ч,

D_5ОТБ = D₅ +D_ВБ=0,030372D+14,633 = 18,611 кг/с = 67,0 т/ч,

D_6ОТБ = D₆ +D_НБ+D_Д^ДОБ+D_ПХО = 0,044D+18,012 =23,775 кг/с = 85,590 т/ч.

D_1ОТБ+ D_2ОТБ+ D_3ОТБ+ D_4ОТБ+ D_5ОТБ+ D_6ОТБ = 130,271 кг/с = 468,976 т/ч.