книги из ГПНТБ / Блох Л.А. Грузоподъемные и транспортные устройства в пищевой промышленности учебник
.pdfВ масло-жировой промышленности для транспортировки шрота приняты системы с длиной трассы до 125 м (рис. 117).
Производительность отдельных линий пневматической транс портировки шрота достигает 10—12 т/ч.
Установки оборудуются циклонами-разгрузителями и пыле уловителями с высоким коэффициентом осаждения.
При работе по всасывающей схеме шрот из экстракционного цеха выводится за пределы здания и ч.ерез вертикальный пнев-
5 ft Нвнцентраии" пь:ли ~£2г/м3
Забор Sajfyta
Рис. 117. Схема пневматической транспортировки шрота из экс тракционного цеха в элеватор:
/ —- пневматический |
вертикальный |
приемник; |
|
2 — лючок |
для |
прочистки; |
||||
3 — пневмопровод; |
4 — циклон-разгрузитель; |
5 — улитка |
к |
циклону; |
6 и |
|||||
10 — шлюзовые |
затворы; 7—подводящий |
коллектор; 8—батарейная |
уста |
|||||||
новка для очистки |
воздуха; 9 — сборный |
шнек; |
// — отводящий |
коллектор; |
||||||
12 — воздуховод; |
13 — всасывающий |
короб |
с |
поворотными |
лопатками; |
|||||
14 —• воздуходувка; 15 — глушитель |
аэродинамического |
шума. |
|
|||||||
матический приемник подается в пневмопровод. По нему шрот транспортируется к циклону-разгрузителю, где осаждается, и че рез шлюзовой затвор поступает на автоматические весы. Запы ленный воздух очищается в батарейном циклоне УЦ, после чего воздуходувкой через глушитель выбрасывается в атмосферу. Осевшая пыль из батарейной установки шнеком через шлюзо вой затвор подается на автоматические весы.
При пневматическом |
транспортировании шрота |
выполняется |
и ряд технологических |
операций, гарантирующих |
безопасность |
и надежность хранения шрота. Температура шрота при выходе из цеха достигает 100° С. Во время перемещения продукт охлаж дается до 40° С, снижается его влажность, сокращается содер жание в нем остатков бензина.
При пневматическом транспортировании жмыха используют либо всасывающие установки с параметрами, близкими к пара-
метрам установок для шрота, либо нагнетательные. Дл я пнев мотранспорта лузги и шелухи применяют установки нагнета тельного типа.
ТАБАЧНАЯ ПРОМЫШЛЕННОСТЬ
Впроизводстве папирос и сигарет пневмотранспорт приме няется уже много лет. В настоящее время пневмотранспорт при меняется для подачи листового табака в отделение резательных станков, для подачи резаного табака в папиросные и сигарет ные цехи, а также для подачи резаного табака на поточные ли нии, изготовляющие папиросы и сигареты.
Впневмотранспортную линию листовой табак поступает пос ле предварительных технологических операций в виде отдель
ных листьев, склеек или пачек из нескольких листьев, причем при пневматическом транспортировании выполняются дополни тельные технологические операции:
1) разделение склеившихся между собой листьев воздухом более низкой температуры и движущегося с более высокой ско ростью, чем табак'(дополнительная расщипка);
2)охлаждение табака при сохранении влажности;
3)обеспыливание табака и выделение из него посторонних примесей.
Для обеспечения этих технологических требований и исклю чения заметного измельчения табака скорость воздуха в уста новках пневмотранспорта обычно принимается 18—22 м/с, диа метры трубопроводов должны быть 220—320 мм. Концентрация смеси ц=0,1 — 0,3 кг/кг. Во избежание измельчения табака сле дует максимально сокращать длину транспортирования и число
отводов. Отводы делаются квадратного сечения |
с радиусами, |
|
равными 5—7 сторонам квадрата. Трубопроводы |
обычно |
изго |
товляют из листовой стали или стекла. |
< |
|
Разгрузителем для листового табака служит осадительная камера, наиболее распространенная конструкция которой пред ставляет собой прямоугольный короб с размещенным внутри не-, го вращающимся цилиндрическим барабаном с сетчатой стен кой. Запыленный воздух проходит через сетку внутрь барабана и отсасывается через патрубок в торце барабана. Листья та бака падают вниз и на стенки барабана, с которых они счища ются специальной круглой щеткой. При пневматическом транс портировании резаного табака выпблняется также ряд техноло гических функций: разбивание склеек и пучков, удаление посто ронних примесей и т. п.
Пневматическая установка для резаного табака показана на рис. 118.
Горизонтальный участок у резательного станка выполняется сечением 100X100 мм, скорость воздуха на этом участке состав ляет 22—24 м/с. При такой скорости обеспечивается достаточный
*
разгон табака |
и преодоление |
им сопротивления |
движению при |
||||||
переходе с горизонтального |
на |
вертикальный |
участок. Верти |
||||||
кальный участок пневмолинии имеет диаметр |
140 мм и скорость |
||||||||
воздуха 16—18 м/с. Разбивание |
склеек |
и |
пучков |
происходит |
|||||
1 \ |
|
|
в так называемом |
|
расшири |
||||
|
|
|
тельном |
стакане. |
Стакан из |
||||
|
|
|
готовляется из стекла в виде |
||||||
|
|
|
цилиндра |
диаметром |
335 мм |
||||
ка_1 |
|
|
или в виде |
многогранника из |
|||||
Л |
|
12 стеклянных |
полос толщиной |
||||||
Ш\—7 |
|
9 мм и шириной 90 мм. Высота |
|||||||
|
стакана |
(950 мм) |
складывает |
||||||
•II |
|
|
ся из трех цилиндрических или |
||||||
|
|
многогранных |
колец |
высотой |
|||||
|
|
по 300 мм каждое, между коль |
|||||||
|
|
|
цами имеются |
резиновые |
про |
||||
|
|
|
кладки. Стакан сверху и сни |
||||||
|
|
|
зу имеет конусные части высо |
||||||
|
|
|
той по 150 мм. Между |
пневмо |
|||||
|
|
|
проводом |
и |
нижним |
конусом |
|||
|
|
|
оставляется |
кольцевая |
щель, |
||||
|
|
|
через которую в стакан подса |
||||||
|
|
|
сывается |
воздух. |
Лоток для |
||||
|
|
|
улавливания |
тяжелых |
приме |
||||
|
|
|
сей крепится под щелью. |
|
|||||
Рис. 118. Пневматическая установка для транспортирования резаного табака.
Расширительный станок устанавливается в конце верти кального пневмопровода перед осадительной камерой. Ско рость воздуха при входе в ста кан падает, до 4—4,5 м/с, что соответствует скорости витания крупных склеек.
Скорость при выходе из ще ли дополнительно подсасываемого через нее воздуха больше средней скорости воздуха в стакане и только постепенно вырав нивается до средней. Поэтому тяжелые склейки сначала подхва тываются струей воздуха, поступающего из щели, затем начи нают опускаться и вновь сталкиваются с восходящим потоком. Вследствие этого, а также из-за столкновения склеек между со бой они разбиваются.
Посторонние примеси собираются в лотке.
После разделительного стакана расщепленные волокна в сме си с воздухом поступают в осадительную камеру, где табак вы деляется из смеси и откуда попадает в шлюзовой затвор. Произ водительность таких установок составляет до 800 кг/ч, концент- • рация смеси до 0,65—0,8 кг/кг.
Глава 17
ПНЕВМАТИЧЕСКИЕ ТРАНСПОРТИРУЮЩИЕ ЖЕЛОБА
На предприятиях пищевой промышленности в последнее вре мя широкое распространение получил специальный вид пневма тических установок — так называемые аэрогравитационные кон вейеры, или аэроили пневможелоба. В этих установках движе ние материала происходит с очень высокой концентрацией смеси
А~А
|
Рис. 119. Схема аэрожелоба: |
|
/ — бункер; 2 — течка; 3 — желоб; 4 — всасывающий фильтр; 5 — приводной |
||
электродвигатель; |
6 — вентилятор; 7 — дроссель; 8 — гибкий шланг; 9 |
— по |
|
ристая перегородка; 10 — фильтр. |
|
при уменьшенных |
расходах воздуха, — так называемое |
«движе |
ние в плотной фазе».
Принцип действия таких установок основан на свойстве по рошковых материалов приобретать легкую подвижность (теку честь), близкую к текучести жидкости, при вдувании в них ка пиллярно-распределенного воздуха. Такое насыщение порошко вого материала воздухом называется аэрацией.
Движущей силой при перемещении материала по желобу, на клоненному к горизонту под углом 1—3°, является составляю щая силы тяжести по направлению движения.
На рис. 119 показан пневматический транспортирующий же лоб (аэрожелоб), который представляет собой слегка наклон ный лоток, состоящий из отдельных секций, штампованных из листовой стали. Отдельные секции имеют фланцы и соединены между собой болтами.
Желоб по высоте разделен пористой перегородкой, образую щей днище верхнего желоба. Швы между соседними плитками тщательно замазаны специальной замазкой из смеси жидкого стекла и керамического порошка. Пространство под пористой перегородкой образует канал для подвода воздуха. Материал загружают в верхнюю часть желоба на пористые плитки. Нагне таемый воздух проходит через поры днища, проникает в мате риал и аэрирует его. Аэрированный порошок течет по наклон ному желобу до места разгрузки. Воздух, прошедший через материал, очищается при помощи простейших матерчатых фильтров и поступает в атмосферу. Для аэрации необходимо, чтобы воздух вводился в порошковый материал в виде мельчай ших струек. Для этой цели в пневматических транспортирующих желобах воздух подается через пористые керамические плитки или через многослойную техническую ткань.
Для транспортных желобов, применяемых в пищевой про мышленности, во избежание загрязнения продукта крошками от плиток, обычно применяют перегородки из брезента, бельтин- .. га и т. п.
Пористость воздухопроницаемой перегородки в значительной мере определяет параметры работы аэрожелоба.
Основным определяющим параметром работы аэрожелобов является скорость воздуха. Для транспортных желобов — это условная скорость фильтрации ОФ ( В М/С), определяемая по фор муле
(17-1)
где QB — расход воздуха, м3 /с;
F— площадь пористой перегородки, м2 .
Проведенные в МТИППе исследования показали, что ско рость фильтрации 0Ф в аэрожелобах должна быть больше пер вой критической скорости для данного материала, при которой начинает увеличиваться объем слоя материала (примерно в 1,5 раза). Скорость фильтрации для муки и продуктов размола зерна составляет УФ = 0,01—0,1 м/с. По мере увеличения разме ров частиц скорость фильтрации увеличивается и для зерна доходит до 1 м/с.
Фильтр желобов состоит из куска ткани (шерстянка, байка) и металлической сетки, предохраняющей ткань от вспучивания. Там, где имеется центральная обеспыливающая установка, це лесообразно пневматический желоб включить для обеспылива ния в общую систему.
Материал можно загружать в любом месте пневможелоба при помощи впускных лотков, течек и т. п. Для разгрузки слу жат разгрузочные устройства с заслонками на отводах.
Воздух подается вентиляторами, напор и производительность которых выбирается в зависимости от производительности уста новки и длины транспортирования.
На основании экспериментальных работ МТИППа и произ водственной проверки результатов предложена формула для определения производительности аэрожелоба при транспортиров ке муки (в т/ч)
|
|
|
<2жел= 1,2 р м fefe/isin а - 1 0 — 8 , |
|
(17—2) |
|||
где |
Рм — плотность муки (1,4 т/м3 ); |
|
продуктов |
измельчения зер |
||||
|
k — коэффициент |
производительности для |
||||||
|
на; k=A |
Оф — 0,024, где А—для |
муки равно 2,84; |
Р ф — средняя |
||||
|
скорость фильтрации, м/с; для муки |
И ф = 0 , 0 1 — 0 , 1 ; |
|
|
||||
|
Ь—ширина |
желоба, |
м; |
|
|
|
|
|
|
h—средняя |
высота |
движущегося слоя, м; А « (0,3-7-0,5)6; |
|||||
|
а — угол наклона желоба; a— l-f-3°. |
|
|
|
|
|||
|
Расход воздуха |
(в м3 /с) определяется по формуле |
|
|||||
|
|
|
|
Qв = VфЫ, |
|
|
|
( 1 7 - 3 ) |
где |
/ — длина желоба, |
м. |
|
|
|
|
|
|
|
Учитывая возможные потери в сети, |
полученный |
потребный |
|||||
расход воздуха необходимо увеличить на |
2 0 % . |
|
|
|||||
|
Тогда расчетное количество воздуха |
(в м3 /с) |
|
|
||||
|
|
|
|
0в.расч= 1 , 2 Q B . |
|
|
|
(17 — 4) |
|
Полная потеря давления в установке |
(з кПа) |
определяется |
|||||
по следующей формуле: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
2 Д р у с т = Дрі + Д р г , |
|
|
(17 — 5) |
|
где |
cpt — потери давления в подводящей сети, равные~ 0,2 р2 ; |
|
||||||
|
Дрг — потери давления в желобе. |
|
|
|
|
|||
Потери давления в желобе Ар2 (в кПа) складываются из по терь давления в пористой перегородке, слое груза и воздухо очистительных устройствах
где Дрп = |
Др2 = Д р п |
+ Дрс + ДРФ. |
(17 — 6) |
|
тчф — потери давления |
в пористой перегородке, кПа |
(здесь т — |
||
|
коэффициент сопротивления материалов пористых пере |
|||
|
городок, Па-с/м; значения коэффициента т приведены в |
|||
Дрс = |
табл. 45); |
|
|
|
MvKp — потери давления |
в псевдоожиженном слое, |
кПа (здесь |
||
|
М — условный |
коэффициент сопротивления кипящего слоя |
||
|
груза, Па-с/м; |
v K p — критическая скорость |
фильтрации, |
|
|
соответствующая переходу псевдоожиженного слоя в ки |
|||
|
пящее состояние, м/с); |
|
||
|
Дрф — потери давления в воздухоочистительных устройствах, кПа. |
|||
Полученное потребное давление в установке нужно увеличить |
||
на 2 0 % |
с тем, чтобы в процессе эксплуатации можно было повы |
|
сить производительность азрожелоба. |
|
|
Тогда расчетное давление вентилятора (в кПа) |
составит |
|
|
Арв.расч = 1,2Друс т - |
( 1 7 — 7 ) |
15—756 |
225 |
|
|
|
|
|
|
Толщина |
Коэффициент т |
|
|
|
Наименование материалов |
образца, |
кгс-с/м3 |
П а с / м |
Примечание |
||||||
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
||
Бельтинг |
технический |
хлопча |
1,2 |
57,5 |
5,7 |
ГОСТ 2924—67 |
||||
тобумажный |
|
|
|
|
0,7 |
270 |
27 |
Арт. 382, ОСТ |
||
Брезент льняной крашеный |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30092—40 |
|
Кирза хлопчатобумажная |
|
1,5 |
316 |
31,6 |
Арт. 812, ОСТ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30293—40 |
|
Брезент полульняной суровый . |
0,7 |
1220 |
122 |
Арт. 1235, ОСТ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30359—42 |
|
Транспортерная |
лента |
пяти- |
6,1 |
4450 |
445 |
ТУ Главтехноткань |
||||
слойная, |
хлопчатобумажная |
|
|
|
46 «Лента шитая |
|||||
|
|
|
|
|
|
0,9 |
1060 |
|
пропитанная» |
|
Брезент |
джутовый |
суровый |
106 |
ГОСТ 5530—50 |
||||||
Приводной ремень восьмислой- |
10,6 |
2950 |
295 |
ОСТ 3155.37 НКТП |
||||||
ный, хлопчатобумажный, |
цель- |
|
|
|
|
|
||||
нотканый |
|
|
|
|
5,2 |
1000 |
100 |
ТУ |
Главтехно |
|
Транспортерная лента четырех- |
||||||||||
•слойная, |
суровая, |
хлопчато |
|
|
|
ткань 46 |
||||
бумажная |
|
|
|
|
|
2450 |
245 |
ОСТ 3155—37 |
||
Приводной ремень |
шестислой- |
8 |
||||||||
ный, хлопчатобумажный, |
цель- |
|
|
|
|
НКТП |
||||
нотканый |
|
|
|
|
|
405 |
40,5 |
Арт. 377, ОСТ |
||
Брезент |
льняной, |
|
суровый |
0,7 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30092—40 |
|
Транспортерная лента |
четырех- |
5,2 |
1090 |
109 |
ТУ |
Главтехно |
||||
слойная, |
хлопчатобумажная |
|
|
|
|
ткань 46 |
||||
Транспортерная |
лента |
шести- |
6,8 |
1440 |
144 |
ТУ |
Главтехно |
|||
слойная, |
хлопчатобумажная |
|
|
|
|
ткань 46 |
||||
Брезент |
суровый, |
полульняной, |
1,6 |
1780 |
178 |
Арт. 1235, ОСТ |
||||
в два слоя |
|
|
|
|
|
|
|
30359—42 |
||
Брезент |
суровый, |
полульняной, |
2,4 |
2600 |
260 |
Арт. 1235, ОСТ, |
||||
в три слоя |
|
|
|
|
|
|
|
30359—42 |
||
По полученным значениям QB.pac4 и Арв.расч определяют по требную мощность для привода вентилятора (в кВт) по формуле
,
~102г|в т)п
где т)в — к. п. д. вентилятора; У]п — к. п. д. передачи.
Транспортные желоба нередко входят составной частью в си стему аэрозольтранспорта, имеющую не только горизонтальные, но и вертикальные участки, причем по трубам материал переме-
щается также в аэрированном состоянии, заполняя все сечение
трубопровода небольшого диаметра при |
высокой концентрации |
и небольшом удельном расходе воздуха. • |
|
Ниже приводится предложенный ВНИИЗом метод расчета пневмотранспортных установок для муки с применением транс портных аэрожелобов.
Исходными данными для расчета являются: требуемая про изводительность установки по муке QM (в т/ч), расстояние транс портирования (в м) по горизонтали L T и по вертикали h. При определении приведенной длины трубопровода длина гибких участков умножается на коэффициент 1 , 5 — 2 , каждый пробковый кран принимается эквивалентным длине трубопровода 4 м. При расчете обычно известен тип нагнетателя, который может быть использован в установке, а следовательно, и то давление возду ха рм (в кПа), которым можно располагать при расчете.
По предлагаемой методике в процессе расчета путем повтор ных приближений устанавливается максимально возможная ве личина концентрации смеси (см. формулу 1 5 — 1 0 ) . Это дости гается сравнением фактически получаемых при выбранной кон центрации и известном расстоянии перемещения расчетных величин давления в установке с имеющимся давлением нагнета теля или компрессора.
Расчетом должны быть определены требуемая производи тельность нагнетателя по воздуху QB в м3 /с, диаметр трубопро вода dyp и требуемая мощность привода нагнетателя NM.
ВНИИЗ рекомендует пользоваться следующими формулами. Потери давления на горизонтальных участках (в мм рт. ст.) равны
|
|
|
0,112vK uLr |
|
|
|
|
|
|
д * ° , |
о . п ^ г |
• |
|
|
< 1 7 - 9 > |
|
|
|
1470 |
|
|
|
|
где у к — удельный |
вес воздуха в конце расчетного участка, |
Н/м3 . |
|
||||
Если |
воздух |
выходит в |
атмосферу, |
избыточное |
давление |
||
в конце участка |
Р к = = 0 , тогда у к = 7 в = 1 2 Н / м 3 = 1 , 2 |
кгс/м3 . |
|
||||
Если за расчетным участком следуют еще участки, в частно |
|||||||
сти вертикальные, то конечное избыточное давление |
рк=0 |
и ук |
|||||
(в кгс/м3 ) |
нужно определять по эмпирической формуле |
|
|||||
|
|
^ = , ' 2 ( , + - ^ ) ' |
|
|
|
( 1 7 - 1 0 ) |
|
где ра — избыточное давление в начале участка, мм рт. ст.
Величины Рк и рц устанавливаются последовательным опре делением потерь давления по участкам, начиная от последнего (выпускающего воздух в атмосферу).
Для предварительных подсчетов ВНИИЗ рекомендует пред ставленный на рис. 120, а график определения Арг при различ ных рк.
15* |
227 |
Д ля определения потерь давления на вертикальных участках служит аналогичная формула
Дрв = |
|
1,137ук рЛ |
• |
(17—11) |
|
.„„ |
|||
|
1- |
137ук |
|
|
|
1470 |
|
|
|
|
|
|
|
Здесь ук рассчитывается |
так же, как и |
для |
горизонтальных |
||||||
участков. Коэффициенты в |
формуле |
для Д р в |
больше, |
чем для |
|||||
|
|
&ps, т |
р/п cm |
|
об |
оіі аг |
/ |
о |
|
|
|
wool |
|
|
|
f |
/ |
! |
|
|
|
|
|
|
|
|
/[ |
—і — - |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
І |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
370 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
220 |
\& |
—Сдбоеииыд нагнетатель - |
|||||
|
|
|
|
|
1 |
1 |
-І—і— |
||
|
|
|
Л |
|
——•— |
|
|||
|
|
/Г |
|
IІдин нагнетатель |
|||||
|
|
|
|
1 |
|
і |
Г |
і |
|
|
|
|
|
/ООО гот |
зооо |
|
ft А |
||
Рис. |
120. Графики для определения потерь давления: |
|
|
||||||
а — на |
горизонтальных участках; 6 — на |
|
вертикальных участках. |
|
|
||||
/Д/>г, так как ими учитываются потери давления на подъем ма териала. На рис. 120,6 изображен график для определения Арв - Значительная часть давления затрачивается на преодоление инерционных сопротивлений движению смеси, т. е. на разгон смеси. Потери давления на разгон (в мм. рт. ст.) рассчитывают
..по формуле
д |
I L ± M t e . , |
( 1 7 _ 1 2 ) |
Р. ,J3*H 2
где |
п — число отводов в линии; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
чв —конечная |
|
скорость |
воздуха (в |
|
м/с), определяемая по формуле |
|||||||
|
|
ВНИИЗа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41000 |
|
_ - | / Г |
|
4 1 0 0 0 |
|
Р |
112 ( А р + 735) |
( 1 7 _ 1 3 ) |
||||
V |
" ~ |
(1-f 0,5л)цо' - ' u> |
BX |
VУ L(lЦІ + +0,5n)nv, 5 я ) ц о „ |
|
J |
(1 + |
0,Бп)ц |
|
|||||
|
|
|
|
в х |
|
|
BX |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В этой |
формуле Ар |
для |
горизонтальных |
и |
вертикальных |
|||||||
участков соответственно равны АрГ и Арв . |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Начальную |
скорость |
движения |
|
ивх |
ВНИИ З |
рекомендует |
||||||
принимать |
на горизонтальных участках |
равной 5, на вертикаль |
||||||||||||
ных участках— 7,5 м/с. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Полные затраты давления на линии |
(в |
Па) |
определяются |
|||||||||
суммой . |
' |
|
' |
. . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Лрл |
= Дрг - f Арв + |
Дрразг + |
ДРпит + |
ДРвозд. |
|
(17—14) |
|||||
где |
Дрпит — потери давления в питателе, обычно равные |
(0,15~-0,25) |
(Дрг + |
|||||||||||
+Дрв);
ДРвозд— потери давления в подводящих воздухопроводах, фильтрах, водомаслоотделителях и т. п., равные примерно 0,3 (Дрг + Дрв)-
Приведенный расчет дает возможность проверить соответ ствие требуемых затрат давления имеющемуся избыточному дав
лению |
нагнетателя при выбранном |
значении |
р,. Повторные |
рас |
|
четы установки |
для перемещения |
муки следует начинать, |
при |
||
нимая |
|д,»100 |
кг/кг, постепенно |
уменьшая |
это значение |
до |
величины затраты давления, соответствующей имеющемуся. Дл я этого отношения можно пользоваться графиками, построенными в координатах цЬг—Арг и цк—Арв (см. рис. 120,а и б) .
Необходимый массовый расход воздуха (в кг/с) рассчиты вают по формуле
(17-15)
а объемный расход воздуха (в м3 /с) — по формуле
Q B = — • |
(17-16) |
Рв
Диаметр трубопровода (в м) определяют по формуле
* т р = і / — . |
(17-17) |
Мощность двигателя для привода нагнетателя или компрес сора рассчитывают по формуле (15—31).
Контрольные вопросы
1. На каком принципе основана работа пневматических транспортирующих желобов?
2. Укажите последовательность расчета аэрожелобов.
Глава 18
ОСОБЕННОСТИ МОНТАЖА И ЭКСПЛУАТАЦИИ ПНЕВМОТРАНСПОРТНЫХ УСТАНОВОК. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ
ОСОБЕННОСТИ МОНТАЖА
Основным элементом пневмотранспортных установок явля ется транспортный трубопровод. При сборке воздуховодов и транспортного трубопровода следует обращать внимание на герметичность соединений во фланцах. Прокладки между флан цами в воздуховодах должны плотно прилегать по всей плоско сти фланцев, не иметь надрезов, трещин, бахромы, вырывов. Толщина прокладок колеблется от 2 до 6 мм и в основном зави сит от диаметра сопрягаемых плоскостей. При сварке труб встык