Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Шумилин Н.П. Специальные измерения в проводной связи учебник

.pdf
Скачиваний:
63
Добавлен:
25.10.2023
Размер:
12.82 Mб
Скачать

изводиться так, чтобы условие углов могло бы быть выполнено (например, схема рис. 12.1 а не может быть уравновешена, если вместо сопротивления с индуктив-

Рлс. 12.1. Мосты переменного тока:

а) схема Максвелла; б) схема Хея; в) схе­ ма Сотп; г) схема Вина

ной составляющей в плечо х включить сопротивление емкостного характера).

Из условий равновесия моста получим формулы (см. задачу № 171) для;

рис.

12.1а

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

R3c3,

 

rx= r2rjr3\

 

 

lx=

 

 

 

tgcpx=

 

( 12. 1)

рис.

12.16

(ca

R

C

 

 

 

 

_ _ R

R

C

 

^ _

1

p _ _

R2Rj

 

3

 

3 ) 2

 

 

 

 

2

4

 

3

 

*

R 3 1 +

(ca R ,C3Y- ’

 

x '

1+ (ca R3C3)* ’

ë 9 x~

ca R3C3

рис_.

12.1s

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

( 12.2)

 

R

 

 

 

 

Q

 

 

C3

 

 

 

öTT)i ^g Ф*—03

 

Rj

_____

3

_____ .

 

__ ^2

 

 

 

 

■ C

!

(12.3)

x

R2 1 +

(<a R3C3y ’

x ~

Rt

 

 

 

 

3 3

 

рис.

12.1 г

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

+ са2Д.

 

Rx = RsRjRz,

 

 

Сх = CsR jR i\

t g cpx =

1/co R3C3.

(12.4)

240

Нетрудно видеть, что схемы, в которых образцовые приборы емкости С 3 и сопротивления R 3 соединены па­

раллельно, болееtgпригодныq>x=\®R3C3для измерений сопротивлеС3­

ний

R3с относительно малым углом, поскольку при больб­

ших

значенияхг.

понадобятся величины

или

существенно большие, чем для схем рис.

312.1R 3

или 12.1 Наоборот, по той же причине схемы сСпосле­

довательным соединением образцовых приборов

и

удобнее для измерения

сопротивлений с относительно

малым углом ф.х.

что ф-лы (12.1) — (12.4)

пред­

Необходимо отметить,

назначены для случаев, когда измеряемые комплексные, сопротивления состоят из последовательного соединения резистора и реактивной составляющей; для параллель­ ного их соединения формулы должны быть изменены (см. задачу № 172).

В качестве индикатора в схемах рис. 12.1 можно (для тональных частот) применить телефон или магни­ тоэлектрический прибор с детектором (и усилителем). В последнем случае для устранения опасности испортить прибор при большом нарушении баланса необходимо предусмотреть автоматическую регулировку усиления.

Удобным, но дорогим индикатором равновесия мо­ ста может служить электроннолучевая трубка. При ее использовании возможно осуществить уравновешивание моста всего в две операции. Применяя в качестве ин­ дикатора телефон или стрелочный прибор, нельзя опре­ делить, реагирует ли он на нарушение условий равнове­ сия по модулю или по углу, так как реакция его одно­

значна

увеличение

 

 

(уменьшение)

гром­

к,

 

кости звука, увеличение

 

 

(уменьшение) отклоне- г<ут"|Т}

 

ния стрелки от

ну­

 

 

ля. В электроннолуче­

 

 

вой трубке

при1 2 2

соот­

 

Схема моста с ОСЦИЛлогра-

ветствующей схеме. ) (на­

ф.и.ческим іиіндакатаром

пример,

рис.

по-

рнс ]22

 

лучающаяся

на экране

 

 

фигура

(эллипс)

под

 

 

воздействием настройки, например по углу, меняет свою форму, сжимаясь в прямую при выполнении условия уг­ лов, а под воздействием настройки по модулю меняет свое положение (при выполнении условия модулей эл­ липс принимает горизонтальное положение).

241

Таким образом, если для обычного моста баланс до­ стигается путем неоднократных последовательных при­ ближений (грубо по модулю; грубо по фазе; снова по модулю — точнее, снова по фазе — точнее; опять по мо­ дулю — еще точнее; опять по фазе — еще точнее ит. д.), то при осциллографическом индикаторе может быть до­ стигнута сразу точная настройка (например) по фазе и затем сразу же точная настройка по модулю (раздель­ ное уравновешивание).

В схеме рис. 12.2 перед описанной настройкой про­ водят предварительную операцию: нажимают ключ К. н образовавшийся на экране эллипс сжимается в пря­ мую настройкой фазовращателя, сопряженного с усили­ телем горизонтального отклонения. После этого ключ К отпускают, и мост уравновешивается регулировкой R 3 по фазе (образовавшийся вновь эллипс сжимается в прямую), а регулировкой R^ — по модулю (полученная прямая приводится к горизонтальному положению).

12.2.Мосты высокой частоты

Впринципе, применение схем, приведенных на рис. 12.1, возможно в широком диапазоне частот, но практически оказывается, что при частотах выше звуко­ вых и даже выше 5—6 кГц возникают существенные по­ грешности измерений, обусловленные наличием пара­ зитных связей (главным образом, емкостных) между

элементами схемы моста. Экранировка этих элементов в схемах рис. 12.1 затруднительна. Поэтому для измере­ ний на высоких частотах (от 5 кГц до десятков мега­ герц) в проводной связи применяют дифференциальные мосты, в которых основным элементом является диф­ ференциальный трансформатор с высокой степенью сим­ метрии обмоток (такие трансформаторы экранируются и легче, и совершеннее). Кроме того, в таких мостах лег­ ко производить предварительную нулевую балансиров­ ку. Для этой цели (при отключенном объекте измере­ ний) образцовые приборы емкости и проводимости (по­ следними в таких мостах обычно заменяются магазины сопротивлений) устанавливают в нулевые положения и с помощью регулировки специальных, корректирующих, емкостей и резисторов достигают уравновешивания мо­ ста. При точных измерениях это делается на каждой частоте, при обычных — на одной, рекомендованной для данного прибора, или средней частоте измерений. Толь-

24?

Ко после такой предварительной компенсации действия паразитных связей исходные положения образцовых приборов можно считать нулевыми и приступать к изме­ рениям.

В качестве индикатора в мостах подобного типа мо­ жно применить указатель уровня или осциллограф, но нередко используют и телефон, включаемый через ге­ теродинный детектор (рис. 12.3). Преобразователь, вос-

ДТр,

Рж. .12.3. Схема гете­

Рис.

12.4. Схема

родинного детектора

дифференциаль­

принимая токи высокойfz,

ного моста

частоты f і,

циркулирующие в

плечах моста, в то же время находится под воздействи­

ем напряжения частоты

поступающего к нему от соб­

ственного генератора гетеродинного детектора Г2. На выходе преобразователя в числе прочих образуется раз­

ностная частота і/2—

fi,

которая обычно регулируетсяf iпу=­

тем изменения

частоты

>/2

так, чтобы ее было хорошо

слышно (как

правило,

 

следует устанавливать |f2—

= 1 кГц). После усилителяfz

низкой частоты включается

телефон, громкость звука в котором при правильной ус­

тановке величины

тем больше, чем больше амплиту­

да напряжения частоты

fi.

Уравновешивая мост, доби­

 

ваются минимальной громкости звука в телефоне. Это будет означать, что напряжение частоты /у между кон­ цами индикаторной диагонали также пришло к мини­ муму.

Необходимо иметь в виду, что(fz имеющаясяfi)

для гете­

родинного детектора градуировка, при которой устанав­

ливается частота /2 так, чтобы —

равнялась 1 кГц,

в процессе эксплуатацииfz,

прибора расстраивается. По­

этому при работе следует, установив требуемую регули­

ровку на частоту

подстроиться,

добиваясь

макси­

мальной громкости звука

(т. е. чтобы /2—/4=1

кГц), и

только после этого балансировать мост. С другой сто­ роны, ошибочно, не обращая внимания на градуировку

243

fz,

добиваться равенства /2—f i = l кГц в какой-то произ­

 

вольной точке, так как легко впасть в заблуждение, по­

лучив,

например,

разность /2—2і/і=1

кГц,

/2—

3[і

— .

= 1 кГц и т. д.

 

/—II

 

III—IV

 

 

 

 

 

 

Схема дифференциального моста приведена на рис.

12.4. Полуобмотки

 

и

 

выполняются строго

одинаковыми междуAB— Z Cr>.собой. Условием

равновесия

(ра­

венства нулюZтока в индикаторе) является равенство со­

противлений

 

 

Обычно предусматриваются два

вариантаZ Aвизмерения: для сопротивления с индуктивной

составляющей Z (схема « + »,

когда

включение

сопротив­

лений

и

cd

производится по

схеме

рис.

12.5а) и

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. >12.5. Схемы включе­

 

 

 

 

 

 

ния

образцовых прибо­

 

 

 

 

 

 

ров аз дифференциальный

 

 

 

 

 

 

мост проз измерении со­

 

 

 

 

 

 

противлений:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а ) индуктивного харак­

 

 

 

 

 

 

тера

(L;

« + » ); б)

емко­

 

 

 

 

 

 

стного

характера

>(С;

 

 

 

 

 

 

«— »)

 

 

 

 

 

для сопротивлений с емкостной составляющей (схема «—», рис. 12.56). Из условия Z a b — Z Cd получим фор­ мулы (см. задачи №№ 174, 175):

— для схемы рис. 12.5а

^

__ _____ fyo_____ .

<oLx=

i+

05О,/?"

tgФл:=

со С 0/^ 0,

( 1 2 .5 )

*

1 + (a R 0Coy-

 

 

(«ЛАГ- ’

 

 

 

— для схемы рис. 12.56

о С ^ - ^ . - ;

t g Фа =

с о С 0/^0.(1 2 .6 )

 

 

; 1 / сх

 

1 + (a>R0C0y-.'

 

1 -j- (ш R0C0)2

 

 

 

Легко видеть, что формулы для определения актив­ ной и реактивной составляющей, представляя их сое­ диненными последовательно, для обеих схем одинаковы. Этим объясняется примененный способ включения об­ разцовых приборов Со и Д 0. Подобная схема осущест­ влена в приборе МПП-300, используемом для измерения комплексных проводимостей индуктивного и емкостно­ го характера в диапазоне частот от 0,2 до 300 кГц. По­ грешность измерений этим прибором по модулю при со­ противлениях до 1000 Ом не превышает .±(0,75% + + 0,5 Ом) и ±2% при сопротивлениях 1000— 10 000 Ом. Погрешность по углу не превышает ±2° для сопротив­

2 4 4

лений более 50 Ом и ±5° при сопротивлениях 10—50 Ом. Для компенсации влияния соединительных шнуров пре­ дусматриваются компенсационные шнуры.

Из ф-л (12.5) и (12.6) для моста М П П получаются одинаковые для обеих схем расчетные формулы в более компактном виде:

Rx =

COS2 ф/0о;

АД = Rx tg cp; Zx =-■ cos <p/G0;

t g

c p ^ ,

(12.7)

где G0= l/ R o — в сименсах; C0 — в фарадах; / — в гер­ цах; ср — угол комплексного сопротивления (Д* + і А*) (Rx — активная составляющая сопротивления в омах и АД — реактивная составляющая его полагаются соеди­ ненными последовательно).

12.3. Универсальный мост типа Е-12-2

Приведенные выше мостовые схемы часто на­ ходят свое воплощение в универсальных приборах, даю­ щих возможность производить измерения как активных сопротивлений, так и сопротивлений емкостного и ин­ дуктивного характера. Примером может служит широко распространенный мост типа Е-12-2 (ранее имевший маркировку УМ-3).

Мост имеет собственный генератор, от которого мо­ жно получить регулируемое по величине напряжение с частотой 1000 Гц. Кроме того, предусмотрено получение напряжения с частотой 100 Гц (путем удвоения частоты питающего напряжения сети), применяемого при изме­ рении больших величин индуктивности, активного сопро­ тивления и емкости.

Схемы моста (рис. 12.6), получаемые путем неслож­ ной коммутации, дают возможность измерять активные сопротивления от 0,1 Ом до 5 МОм, емкости от 10 пФ до 100 мкФ и индуктивности от 10 мкГ до 100 Г. Изме­ рения проводят в семи поддиапазонах, перекрывающих друг друга. Диапазон измерения тангенса угла потерь

—от 0,001 до 0,1, добротности — от 1 до 500. Основные погрешности измерений (6);

— для активных сопротивлений до 1 МОм 6 ^ ± ( 1 +

-\-2/R)%,

где

R

в омах, для сопротивлений более 1 МОм

6 ^ 3 % ;

 

 

 

 

С

 

— для емкостей

(при /=1000 Гц) до 10 мкФ 6 ^ ±

±(1+200/С )% , где

 

в пикофарадах, для емкостей бо­

лее 10 мкФ 6

^ ± 3 % ;

 

2 4 5

Рис. 12.6. Схема моста Е12-2 для измерения сдаіротявлекий: а) индуктивного характера; б) емкостного характера

 

— для индуктивностей

(при f = 1000 Гц) до 1Г

6 ^

±

(l-f-200/LJ %, где

L

в микрогенри, для индуктивностей

от

1 до 10 Г (при ‘/=100

Гц) б < ;± 1 % ,

для индуктив­

ностей от

10 до 100 Г (при /=100 Гц)

6г^3%;

где

 

— для

тангенса

угла

потерь ± (10+0,1/tg 6) %,

tgö — измеренная величина тангенса; для добротности катушек ±(10 + 0,1 Q )% , где Q — измеренная величина добротности.

При питании моста от внешнего генератора погреш­ ность возрастает (для частот до 3000 Гц) не более чем вдвое. Напряжение, поступающее от внешнего генера­ тора, не должно превышать 60 В. Для контроля напря­ жения, поступающего на измеряемую катушку, предус­ мотрены клеммы, в которые в случае надобности вклю­ чают внешний вольтметр.

В качестве индикатора баланса используется микро­ амперметр (М-494)1) магнитоэлектрической системы на 100 мкА, включенный в диагональ моста через трехка­

скадный усилитель и германиевый детектор.

 

Благодаря

автоматической регулировке

усиления

(АРУ)

исключа­

ется') возможность перегрузки

микроамперметра; когда

Микроамперметр фиксирует среднее значение

анодного тока

в нервом каскаде (Усі), величина же этого тока определяется сиг­ налом, поступающим с выхода детектора «а сетку лампы первого каскада (Ус'і).

2 4 6

мост разбалансирован и сигнал на входе усилителя ве­ лик, то за счет отрицательной обратной связи, создавае­ мой АРУ, усиление падает; при уменьшении сигнала на входе усилителя (по мере уравновешивания моста) па­ дает напряжение отрицательной обратной связи, усиле­ ние возрастает, и нулевое уравновешивание происходит при максимальной чувствительности индикаторной схемы.

Схема усилителя обеспечивает избирательность на частотах 1000 и 100 Гц с помощью двух двойных Т-об­ разных мостов, настроенных на эти частоты. Переклю­ чение мостов происходит одновременно с переключением частоты генератора. Перед балансировкой моста уста­ навливают некоторое начальное значение тока через индикатор.

В процессе настройки добиваются, чтобы даже нез­ начительное изменение параметров в каждом из регули­ руемых плеч в ту и другую сторону приводило к замет­ ному увеличению отклонения стрелки.

Измерение активных сопротивлений (резисторов) происходит на постоянном токе, получаемом от выпря­ мителя, питающегося от сети. Однако, чтобы использо­ вать чувствительную схему индикации с А Р У , сигнал, поступающий из индикаторной диагонали, снова преоб­ разуется в переменный ток частотой 100 Гц с помощью вибропреобразователя.

Отсчет измеренных значений сопротивления, емкости или индуктивности производят путем умножения вели­ чины, указанной на шкале «Множитель», на значение величины «Отсчет», полученной сложением цифры сту­ пенчатой регулировки отсчета (1, 2, 3, 4) с величиной, прочтенной по шкале его плавной регулировки.

Погрешность, гарантированная заводом, не будет превзойдена, если значение величины «Отсчет» не менее 0,5. По этому признаку выбирается множитель при уточ­ нении результата.

Значения, отсчитываемые по шкалам «Q» или «tg б», перед началом измерений не следует устанавливать крайними (например, 0), так как при этом мост сильно разбалансирован по фазе и может оказаться, что регу­ лировка «Отсчет» благодаря этому не окажет заметно­ го влияния на показания индикатора.

Уточнение результата после получения ориентировоч­ ного минимума на одной из регулировок производится путем неоднократного перехода от регулировки «От­

247

счет к регулировке «Q»- или «tg5» и обратно, добиваясь при этом все более острого минимума на каждой из ре­ гулировок (при соответствующем множителе, конечно).

Следует иметь в виду, что градуировка шкал «От­ счет» и «Множитель» для индуктивностей и емкостей произведена (на основе формул,, приведенных в § 12.2) для частоты 1000 Гц. С изменением частоты на 100 Гц или при подаче напряжения какой-то частоты от внеш­ него генератора следует учитывать необходимые поп­ равки (задачи №№ 181, 183). Измерение в положении «Q» ключа «Q —tg б» возможно только при добротнос­ тях меньше тридцати (задача № 180).

12.4. Неуравновешенные мостовые схемы (измерение затухания несогласованности)

С помощью неуравновешенных мостовых схем можно измерять однотипные элементы для отбора их по заданному пределу погрешности (см. задачу № 42).

В технике проводной связи схема неуравновешенно­ го моста переменного тока часто используется для из­ мерения затухания несогласованности (рис. 12.7).

Рис. 12.7. Применение 'неуравновешенного моста для измерения затухания несогласованности

Рис. 12.8. Измерен«« затухания несогласованности дифференциальным мостом по методу сравнения

Затухание несогласованности аи определяется как 201g(l//(), где К — коэффициент отражения, равный | ( Z ,- Z 2)/(Z1+ Z 2)|.

Если в схеме, представленной на рис. 12.7, в качестве индикатора применен указатель уровня с достаточно большим входным сопротивлением, то

Zt + ^2

=att ,

( 12.8)

Рі—Рг= 2 0 1 g Z1—Z2

где pi — уровень по напряжению в децибелах для верх­ него положения ключа, а р2 — для нижнего (см. задачу №184).

248

Полуйеннуіо величину, характеризующую степегіь об­ личил одного сопротивления от другого и называемую

затуханием несогласованности, не следует смешивать с нередко встречающейся величиной, также характеризую­ щей степень отличия одного сопротивления от другого

£ід=20 lg| C2i-b-Z2^/2 У ZiZal, которую также иногда на­ зывают (неудачно) затуханием от несогласованности. Величина ад выражает добавку к собственному затуха­ нию четырехполюсника, возникшую благодаря несогла­ сованности'сопротивления генератора (нагрузки) со входным (выходным) характеристическим сопротивлени­

ем четырехполюсника (эта добавка входит в рабочее за­

тухание четырехполюсникаZ%

).

Добавочное затухание ад

растет по мере увеличения разности

междуаа сопротивле­

ниями Z 4 и

а при уменьшении ее стремится Zкx

нулю.

Между тем затухание несогласованности

падает при

увеличении разности между

сопротивлениями

и Z2, а

при уменьшении ее стремится к бесконечностир2

.

значи­

Когда затухание несогласованности достигаетан

тельной величины, точный отсчет

может оказаться за­

труднительным

и для определения

величины

лучше

воспользоваться схемой измерений по методу сравнения (рис. 12.8). В этой схеме использован дифференциальный мост. При измерениях на высоких частотах обязательно производят (как было указано выше) нулевую баланси­ ровку моста. В качестве индикатора чаще всего приме­ няют указатель уровня с высокоомным входом. Величи­

на

Zi,

с которой сравнивается несогласованная величина

Z& может быть установлена как активного, так и реак­

тивного характера (см. § 12.2).

 

 

 

 

 

 

И

При достаточно

большом

сопротивлении индикатора

 

и малых потерях в трансформаторе можно принять на­

пряжение

U i= U \ Z i

—Z2|/2|Zi + Z 2|

'

{28]

и t/2=

Д е_ °м/2.

Если добиться одинаковых

іпоказаний индикатора в обо­

их положениях ключа, то Д =£/2 и

aH

 

 

 

aM=201g Zl Za2

.In

Z l

+

z 2

=

 

 

=

aM, Hn .

(12.9)

 

 

 

 

 

 

 

Zi —Z

 

Z i

 

-

z 2

 

 

 

 

 

 

Для сопротивлений, включаемых в линии связи в ка­ честве согласованных нагрузок, установлены нормы по затуханию несогласованности: для воздушных линий в пределах 20—26 дБ (2,3-^3,0 Нп), для кабельных линий в пределах 25—32 дБ (2,9-=-3,7 Нп).

2 4 9

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ