![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Швайнштейн А.М. Водосбросы зарубежных гидроузлов с высокими бетонными плотинами
.pdfвысоту и пролет равные |
10,158 м. |
Горизонтальные отводящие |
участ |
ки туннельных водосбросов |
были |
совмещены с концевыми участками |
строительных туннелей. Максимальная пропускная способность обоих туннель ных водосбросов гидроузла Фонтана 2830 м3/сек. При пропуске паводко вых расходов воды режим потока в этих туннельных водосбросах безнапорный на всей их длине.
На выходе из туннельных водосбросов поток с помощью носка-трампли на отбрасывается от сооружения. Форма криволинейного в плане носка-трам плина была подобрана в результате лабораторных исследований. При выполне нии бетонных работ па эксплуатационных водосбросах особое внимание было уделено тщательности выполнения поверхности этого носка-трамплина.
На рис. 31 показана общая картина потока в нижнем бьефе при пропуске через эксплуатационные водосбросы 570 м3/сеіс воды. При' максимальном рас четном расходе дальность отброса струй носками-трамплинами должна со ставлять около 220 м.
Безнапорные туннельные водосбросы предназначены для сброса паводко вых расходов в составе гидроузлов Сарран на р. Трюйер во Франции [91] и Фодда иа реке того же названия в Алжире [98].
9. ОСНОВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ВОДОСБРОСОВ ГИДРОУЗЛОВ
С ГРАВИТАЦИОННЫМИ ПЛОТИНАМИ
Па основе рассмотренных в этой главе водосбросных сооружении высоко напорных гидроузлов с гравитационными плотинами можно выявить ряд ха рактерных особенностей проектирования этих сооружении.
1. В составе рассмативаемых гидроузлов основными водосбросами являют ся, как правило, водосбросы с поверхностными водозаборами. Водосбросы с глубинным водозабором либо имеют вспомогательное значение, либо выпол нены в виде водовыпусков, предназначенных для ирригации и других видов попусков в нижний бьеф. В тех редких случаях, когда глубинные водосбросы, рассчитанные на значительные расходы, входят в состав гидроузла (гидроузлы Жениссиа, Сапьмынься и Мантаро), они пропускают лишь часть максимально го сбросного расхода.
2.Открытые поверхностные водосбросы в большинстве случаев совмеща ются с гравитационными плотинами, и лишь при наличии благоприятных то пографических условий (возможность сброса воды в соседний водоток либо па участок русла за поворотом реки) их выполняют за пределами плотины (гид роузлы Огати и Кемер).
3.Туннельные водосбросы практически не используются в последнюю чет: верть века в составе новых высоконапорных гидроузлов с гравитационными
плотинами.
4. Наиболее распространенными схемами сопряжения бьефов являются схемы сопряжения посредством донного гидравлического прыжка и с помощью струй, отброшенных от сооружения носками-трамплинами. В практике гидро строительства США использовались схема сопряжения бьефов посредством поверхностного прыжка (гидроузлы Гранд Кули и Хеллс Каньон) и комбини рованная схема сопряжения бьефов, когда на расположенном в нижнем бьефе водосброса бетонном креплении при часто повторяющихся расходах обеспечи вается донный гидравлический прыжок, а при максимальных расчетных расхо дах поток отбрасывается с этого крепления, как с носка-трамплина (гидроузел Дворшак и др.).
5. Совмещение основных водосбросов и гидроэлектростанции с плотиной для различных схем сопряжения бьефов достигалось при следующих минималь ных соотношениях длины плотины по гребню к ее высоте:
а) около 2,5 в случае сопряжения бьефов посредством донного гидрав лического прыжка (гидроузлы Бхакра, Уаррагамба, Лос Пеарес);
б) 4,2—5,0 при комбинированной схеме сопряжения бьефов (гидроузлы Дворшак и Хайвассн);
40
в) |
около 3,0, при сопряжении бьефов посредством одной из форм поверх |
|
ностного |
гидравлического прыжка (гидроузел Х^ллс Каньон); |
|
V) около 4,0 при |
сопряжении бьефов посредством отброса струй от со |
|
оружения |
(гидроузлы |
Срисайлам и Сииьанвцзян). |
Три первые из указанных схем сопряжения бьефов в более узких створах ■не применялись, за исключением гидроузла Сакума, на котором при донном режиме сопряжения бьефов гидроэлектростанция была вынесена за пределы створа, а отношение Іг/Н составляло около 1,9. Схема сопряжения бьефов по средством отброса потока от сооружения использовалась и при меньшей вели чине соотношения Іг/Н (до 2,5), но в этом случае даже при сравнительно не больших сбросных расходах гидроэлектростанция возводилась вне плотины (гидроузлы Окутадами и Бао).
6. Наблюдается тенденция к существенному увеличению удельных расхо дов водосбросов гравитационных плотин. Удельные расходы на ряде сооруже ний при различных схемах сопряжения составляют 100—130 м2/сек, а, например, на водосбросных сооружениях гидроузлов Дворшак и Хеллс Каньон даже 155 и 174 м21сек. При этом сбросные паводковые расходы достигают, а в ряде случаев значительно превышают 10000 м3/сек (гидроузлы Бхакра, Уаррагамба, Булл Шоалс, Супхуп, Гранд Кули, Синьаньцзян, Риханд, Пайн Флет и Срисай лам). Мощность максимальных паводковых расходов в случаях сопряжения бьефов посредством донного гидравлического прыжка и при комбинированной схеме сопряжения бьефов достигает 15—20 млн. кет, а при поверхностном ре жиме сопряжения или сопряжении бьефов посредством отброса струй — 25— 35 млн. кет.
7. Наиболее часто высокие гравитационные плотины возводятся в узких створах; в этом случае строительные расходы пропускаются через обводные туннели, прокладываемые в берегах реки. Пропуск расходов реки во время строительства высоких гравитационных плотин в широких створах осуществ ляется через стесненное русло реки (гидроузлы Гранд Кули, Саньмынься, Риханд), а затем методом гребенки либо через один или два яруса временных ■трубчатых водосбросов в плотине. При достройке плотины до проектных отме ток для пропуска расходов используются либо водоспуски в теле плотины, ли бо специальные временные водосбросы.
Глава II. В0ДОСБРОС.НЫЕ СООРУЖЕНИЯ ГИДРОУЗЛОВ
СОБЛЕГЧЕННЫМИ ГРАВИТАЦИОННЫМИ
ИКОНТРФОРСНЫМИ ПЛОТИНАМИ
Гидроузлы с плотинами рассматриваемых типов в основном возводятся в створах, где отношение длины плотины по гребню к ее высоте превышает 2,5—3,0, либо где применение арочных плотин по каким-либо причинам невоз можно, например, из-за неблагоприятного геологического строения берегов реки. Гравитационные облегченные плотины являются по своей конструкции проме жуточными между массивными гравитационными и контрфорсными. В них соединяются преимущества контрфорсных плотин с массивными оголовками (экономия бетона, уменьшение фильтрационного давления па основание, хоро шие условия для естественного охлаждения бетона и возможность надзора за состоянием плотины при ее эксплуатации) с преимуществами гравитационных плотин (стойкость сооружения к воздействиям расходов воды и льда при про пуске их через недостроенное сооружение). К плотинам с расширенными шва ми относятся швейцарские плотины Альбннья, Обераар, Ритернхсбоден [99— 102], на которых, однако, не будем останавливаться подробно, так как сброс ные расходы водосбросов швейцарских плотин невелики.
Контрфорсные плотины даже по сравнению с облегченными гравитацион ными плотинами более экономичны, по строительство их предпочтительнее в условиях относительно мягкого климата. Тем не менее уже сейчас есть примеры высоких плотин этого типа, возведенных в довольно суровых климатических условиях (многоарочная плотина Маникуаган-5). При проектировании таких плотин избегают створов с тяжелыми ледовыми условиями, где необходимо пропускать во время строительства гидроузлов значительные массы льда.
Количество построенных облегченных гравитационных и контрфорсных пло тин высотою более 80 м сравнительно невелико; еще меньше гидроузлов с та кими плотинами, где сбросные расходы значительны.
10.ВОДОСБРОСЫ, СОВМЕЩЕННЫЕ С ПЛОТИНАМИ.
ПРИ СОПРЯЖЕНИИ БЬЕФОВ ПОСРЕДСТВОМ
ДОННОГО ГИДРАВЛИЧЕСКОГО ПРЫЖКА
Совмещение водосброса с плотиной и гашение избыточной кинетической энергии в пределах бетонного крепления, расположенного в нижнем бьефе, яв ляется наиболее распространенной схемой сопряжения бьефов для гидроузлов с высокими облегченными гравитационными и контрфорсными плотинами. Ха рактеристики таких гидроузлов приведены в табл. 7.
Наиболее высокой является плотина Хатанаги-1 [10, 103], построенная на р. Ои в Японии; ее максимальная высота равна 125 м при длине по гребню 269 .и. Здание гидроэлектростанции Хатанаги-1 примыкает к плотине со сто роны нижнего бьефа (рис. 32), а иад зданием ГЭС выполнен водосброс, через четыре пролета которого пропускается до 2400 м3/сек воды. В нижнем бьефе водосброса имеется водобойный колодец сложной конструкции.
Водобойный колодец сложной конструкции используется для гашения избыточной кинетической энергии также па гидроузле Икава [104], построен-
42
Таблица 7
Гидроузлы с открытыми водосбросами, совмещенными с облегченными гравитационными или контрфорсными
плотинами, при гашении энергии в донном гидравлическом. прыжке
|
плотимыТип |
м |
поДлинагребню / м |
Название |
Строительнаявысота]1//, |
||
гидроузла |
Страна |
|
|
и плотины |
|
|
|
Ік'і Н
.э
ко
а
I s d £ es ü
=Ö
•z z>
га zi *-. ^
- о
<*>К
iS о
га is < а
отметок верхнего |
дна-колодца Т 0, м |
Разность |
бьефа и |
|
^ |
1 |
a |
|
О |
S |
H |
|
=7 |
|
a |
|
О |
|
а |
|
iS |
|
ej |
|
3 |
|
H |
|
|
5 |
|
|
< |
|
H |
|
р |
|
|
|
гаCJ |
|
у |
|
|
to |
|
|
- S . |
о |
|
|
2 |
„ |
|
|
о |
||
|
- |
|
iS |
|
5- |
|
|
£ |
о |
о |
р=1 |
p |
|||
O’ |
|
|
|
Хатанаги-1 |
Япония ОГ 125,0 269 2,2 2-100 — — |
— — 1962 |
Икава Япония
Байна-Башта Югославия
Тополипца Болгария
к
к
к
103,6 |
243 |
2,3 |
2-100 |
81 |
0,20 |
63 |
5,3 |
1957 |
90,0 |
500 |
5,6 |
12000 |
72 |
0,S6 |
100 |
7,2 |
— |
85,0 |
330 |
3,9 |
1500 |
71 |
0,11 |
около |
3,5 |
1963 |
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
Миранда |
Португалия к 80,0 253 |
3,2 11000 73 |
0,80 170 12,4 1961. |
П р и м |
е_'ч а м и е. ОГ — облегченная |
гравитационная |
плотина; |
|
К — контрфорсная плотина. |
|
ном па р. Он. В состав этого гидроузла (рис. 33) входят контрфорсная плотина, высотой 103,6 м, длиной по гребню 243 м и здание гидроэлектростанции приплотинного типа (два гидроагрегата по 33 Д4аг). Водосброс гидроузла поверх ностного типа находится в центральной части плотины; справа и слева от него расположены два глубинных водоспуска диаметрами 1,6 и 2,3 м. Из водо сброса и водоспусков вода поступает в водобойный колодец, начальный уча сток которого заглублен, а крепление имеет обратный уклон. В конце колод
ца за поворотом русла реки установлена водобойная стенка высотой 10 дг.
Открытый водосброс оборудован на гребне тремя сегментными затворами раз мером 11,0X12,6 дг, пропускная способность водосброса составляет 2400 лі3/се/с.
Из приведенных в табл. 7 гидроузлов следует отметить гидроузел БайнаБашта [24, 105]. построенный на р. Дрина в Югославии (рис. 34), водосбросы которого рассчитаны на пропуск значительного расхода. Бетонная плотикд
|
|
Рис. 33. Гидроузел |
Икава |
|
|
|
а —план |
гидроузла; <5—разрезы по плотине; 7—здание гидроэлектростанции; 2 —водо |
|||||
приемники гидроэлектростанции; |
3 —турбинные водоводы; |
V—бетонное крепление; |
||||
5 —водобойная стенка; 6—донный |
водоспуск диаметром 1,6 м\ |
7 —вход в донный |
водо |
|||
спуск диаметром 2,3 м; |
8 —сегментные затворы с клапанами; |
Р—строительный |
тун |
|||
нель; 10—бетонная пробка строительного туннеля; |
Л —перемычка с отметкой гребня |
|||||
575 м; |
72-перемычка |
с отметкой гребня 582 м ; |
7J—распределительное устройство. |
этого гидроузла высотой 90 лі и длиной по гребню 500 дг выполнена с двойны ми контрфорсами (типа Марчелло). При выборе типа плотины отказались от вариантов с насыпной и каменноиабросиой плотинами в этом створе из-за необходимости пропуска значительных расходов через туннели большого попе речного сечения и строительства высоких перемычек, а вариант с гравитацион ной плотиной был отклонен ввиду того, что сланцы основания плотины обла дают способностью деформироваться Тіри значительной нагрузке.
В состав гидроузла Байиа-Башта входит приплотинная гидроэлектростан ция, расположенная в правобережной части русла (рис. 34). Открытый водо сброс (рис. 35), размещающийся в левобережной части русла, имеет на гребне
44
пять пролетов, перекрытых сегментными затворами размером 16,5X14,0 м, и рассчитан на пропуск катастрофического паводка 12 000 м3/сек. Гашение из быточной кинетической энергии потока на этом гидроузле осуществляется в водобойном колодце, в конце которого установлена стенка высотой 8,5 м. Удельные расходы в водобойном колодце гидроузла Байна-Башта составдя-
Рпс. 34. План гидроузла Байна-Башта
/ —плотина; |
2 —водосброс; 3 —гидроэлектростанция; |
4 —распределительное уст |
|
ройство. Размеры о метрах. |
|
ют около 100 |
м2/сек. Строительные расходы |
на гидроузле достигали |
3000 м3/сек\ при этом допускалось временное затопление бетонных перемычек, возводимых на деревянных опускных колодцах.
НПУ ?90,0
Рис. 35. Разрез по водосбросу плотины Байна-Башта.
На большие удельные расходы рассчитано крепление нижнего бьефа за водосбросом гидроузла Миранда, построенного на р. Дуэро [15, 105, 106] в Португалии. В состав гидроузла (рис. 36) входят: контрфорсная водосливная плотина, глубинный водоприемник, подземная гидроэлектростанция мощностью в трех агрегатах 156 Мет, отводящий туннель и вспомогательный туннельный водосброс.
45
Створ плотины, высота которой равна 8Ü длина по гребню 253 м, рас полагается выше по течению поворота реки под углом около 135°, а сооруже ния гидроузла размещаются па узком полуострове, образованном излучиной реки. Плотина Миранда несколько изогнута в плане, а поперечный профиль ее водосливного участка очерчен по Кригеру; водосливная грань плотины плав но сопрягается с горизонтальной плитой крепления нижнего бьефа. На пребне водослива установлены четыре сегментных затвора размером 24,0X8,73 м. При пропуске через водосброс расчетного расхода, равного 11 000 м3/сек, напор на гребне плотины достигает 13 м, а удельные расходы в конце бетонного крепле ния 170—180 мг/сек.
Рис. 36. План гидроузла Миранда
/ —верховая перемычка; 2 —строительный туннель п дополнительный водосброс; 3—крепление нижнего бьефа; 4—глубинный водоприемник; J —подземная гидро электростанция; б—подстанция; 7—отводящие туннели гидроэлектростанции; S —служебное помещение; 9 —низовая перемычка.
В состав гидроузла Миранда кроме основного водосброса входят также безнапорный туннельный водосброс и два водоспуска. Туннельный водосброс, расположенный на правом берегу реки, имеет пропускную способность 500 лР/сек. В качестве отводящего участка этого туннельного водосброса (его начальный участок круто наклонен к горизонту) используется часть строи тельного туннеля. На гребне входного оголовка дополнительного туннельного водосброса установлены сегментные затворы. Водоспуски плотины Миранда размещаются в центральных контрфорсах. При диаметре 2,5 м их пропускная способность составляет 200 м3/сек. Расходы р. Дуэро в строительный период пропускались через туннель корытообразного поперечного сечения с площадью, эквивалентной круглому туннелю диаметром 10,8 м; туннель рассчитан на расход 1300 м3/сек. Гидроузел Миранда возведен на хорошем основании, ко торое представлено кристаллическими сланцами н гранитом. Обе эти породы отличаются в створе высокой прочностью и почти полным отсутствием трещин.
Гашение энергии в пределах крепления осуществляется и на гидроузле То-
полница |
[26, 107]. Сбросные |
расходы |
« удельные |
расходы в |
пределах |
крепления |
здесь относительно |
невелики; |
соответственно |
1500 м3/сек |
и около |
50 м2/сек. |
Дно колодца в нижнем бьефе водосброса выполнено на этом гидро |
46
узле с обратным уклоном, а в конце колодца установлена водобойная стенка высотой 3 м.
Водобойные колодцы контрфорсных плотин практически ничем не отлича ются от колодцев водосбросов гравитационных плотин. В некоторых случаях их конструкции несколько сложнее (гидроузлы Хатанаги-1 и Икава), но это объясняется не типом плотины, а сложными топографическими условиями этих створов. Для всех рассмотренных гидроузлов, за исключением гидроузла Миранда, и гидроэлектростанция, и водосброс при таком типе гашения избы точной кинетической энергии совмещаются с плотиной. Таким образом, отме ченная в § 4 тенденция такого компоновочного решения наблюдается и в слу чае гидроузлов с контрфорсными плотинами.
Интересно отметить, что максимальные значения удельных расходов и величии qTa, характеризующих мощность потока, которая гасится на единицу ширины колодца, в водобойных устройствах этих двух типов плотин практиче ски одинаковы. Значения QT0 несколько меньше для колодцев водосбросов контрфорсных плотин, чем для колодцев гравитационных плотни. Это объяс няется тем, что построенные до сих пор контрфорсные плотины, где гашение энергии сбросного потока осуществляется в колодце, имеют меньшую высоту ■чем, например, плотина Бхакра.
11. В О Д О С Б Р О С Ы М Н О Г О А Р О Ч Н Ы Х п л о т и н С С О П Р Я Ж Е Н И Е М Б Ь Е Ф О В О Т Б Р О С О М С Т Р У Й
Рассматриваемая схема сопряжения бьефов для пропуска через водо сбросы контрфорсных плотин значительных расходов по существу не приме няется. Возможно, это обстоятельство связано с тем, что контрфорсные плоти ны довольно часто возводят на относительно плохих основаниях, а в этом ■случае при сопряжении бьефов отбросом струй воды размывы русла реки в нижнем бьефе сооружения могут быть столь значительными, что создадут опасность подмыва сооружения.
Наиболее значительные сбросные расходы при схеме сопряжения бьефов отбросом струй имеют водосбросы двух многоарочных плотин Гранваль и Эрраген (табл. 8). Гидроузел Гранваль (Франция) является верхней ступенью каскада гидроэлектростанций на р. Трюйер [108—109]. Многоарочная плотина Гранваль имеет высоту 88 м при длине по гребню 330 м. Ее бетонные арки
Таблица 8
Гидроузлы с водосбросами, совмещенными с многоарочными плотинами, и с сопряжением бьефов отбросом струй
от сооружения
Название
ПЛОТИНЫ Страна
іігидроузла
Гранваль 'Франция Эрраген Алжир
Строительнаявысота плоти ныН, м |
Длинаплотины по гребню / м |
5, |
Максимальныйрасход на но сках-трамплинах Q, м3{сек |
|
|
|
|
88 |
330 |
3.8 |
1900 |
86 |
500 |
5.8 |
1500 |
отметок верхнего |
дна в нижнем бье |
Разность |
бьефа и фе Г0, м |
7S
63
O'
0,15
0,09
Удельные расходы на носкахтрамплинах q, ліѴсен
95
47
5 |
строительства |
|
|
Vj |
окончания |
h |
|
rs~~ |
|
a |
|
•О |
|
|
1Год |
7,4 |
I960 |
3,0 |
1958 |
47
7
Рис. 37. План гидроузла Граншіль
7—многоарочная |
плотина; 2 —оси водоприемников гидроэлектростанции; |
Д—ось- |
||
донного водоспуска; |
4-реш етка водозаборных устройств; |
5—водосбросы; 6 - |
||
местоположение |
здания гидроэлектростанции; 7—верховая |
перемычка; |
S —це |
|
ментационная завеса |
в берегах; S -строительный водосброс. Размеры в метрах. |
Рис. 38. Разрез по водосбросу плотины Гранваль
7—решетка водозабора гидроэлектростанции п донного водоспуска; 2 -сег ментный затвор. Размеры в метрах.
48
(рис. 37), опирающиеся на контрфорсы, работают так же, как и у арочных пло тин, а величины их пролетов в осях контрфорсов составляют около 50 м. Зда ние гидроэлектростанции Грапваль мощностью в двух агрегатах 68 Мет, рас полагается между центральными контрфорсами.
Водосбросные сооружения гидроузла (рис. 37, 38), рассчитанные на про пуск 1900 м3/сек воды, располагаются в двух центральных контрфорсах и обо рудованы на гребне сегментными затворами размером 10X13 м. С помощью носков-трамплинов струи воды отбрасываются в нижний бьеф сооружения. В плотине имеется также водоспуск.
Рис. 39. План гидроузла Эрраген
1, 2 —водоприемник и подводпщніі туннель гидроэлектростанции Мансоурня; о—дре нажная галереи; ‘/ —перемычка; о —дополнительная плотина; 6 —водоприемник; 7 - водослив; «У-прпплотішпан гидроэлектростанции; 9- многоарочная плотина.
Отметки в метрах.
Ввиду того, что основанием сооружения являются сильноскладчатые слю дистые сланцы, а выветрелость поверхностной зоны их местами значительная, при вводе сооружения в эксплуатацию было проведено апробирование работы поверхностных водосбросов и водоспуска. В результате этого испытания были полностью смыты аллювиальные отложения н в трех местах русла размыты коренные породы, что, впрочем, не представляло угрозы для сооружения. Тем не менее было принято решение выполнить в нижнем бьефе короткое крепле ние, защищающее русло реки от воздействия струй из водоспуска.
4 |
49 |