книги из ГПНТБ / Производство труб на установках с пилигримовыми станами

Рис. 96. Валок пилигрнмового стана:

/ — гребень (боек); 2 — полирующий участок; 3 — зона выпус­ ка; 4 — холостой участок

Кривую профиля гребня валка можно определить по формулам Емельяненко, Целикова, Тетерина, Пляцковского.

По формуле Тетерина переменный радиус гребня

еде RQ— номинальный радиус валка, мм; г — радиус дорна, мм;

Fr —(площадь поперечного сечения гильзы, мм2; p.s — суммарный коэффициент вытяжки;

Ѳ—переменный центральный угол, изменяющийся от нуля до значения 0Г, град.;

Ѳг— угол .гребня, град.;

п— коэффициент распределения деформации, опре­ деляемый из условий захвата :по соотношению:

Здесь у — угол трения между поверхностью валка и ме­ таллом.

При п æ 0,5 профиль гребня соответствует оптималь­ ному.

Протяженность полирующего участка и его конфигу­ рация оказывают значительное влияние на производи­ тельность стана и качество труб, так как величина пода­ чи непосредственно зависит от длины этого участка.

Максимальная величина іподачи

Для хорошей работы валков не следует резко умень­ шать радиус валка в продольном выпуске. Практикой установлено плавное уменьшение радиуса валка в преде­ лах угла продольного выпуска не более 1,5—2,0 мм.

Изменение радиуса валка принимают по параболи­ ческой кривой; в пределах продольного выпуска оно вы­ ражается уравнением:

где Rx — текущий радиус валка;

Ru —радиус валка в полирующем участке;

А— суммарное уменьшение радиуса (Д=1,5-г 4- 2,0 мм) ;

Ѳжв —текущее значение угла выпуска.

Холостой участок характеризуется переменным значе­ нием радиусов, обеспечивающих плавное сопряжение кривых гребня и продольного выпуска. Рекомендуется некоторое уменьшение радиуса валка по направлению от гребня к выпуску для свободного прохода при­

мерно на длине 30—35°, а затем постепенное увеличение его до плавного сопряжения с кривой продольного вы­ пуска.

Углы поперечных выпусков калибра выполняются пе­ ременными по длине периодической части валков. Обыч­ но в начале гребня угол поперечного выпуска составляет 34—37°.

Угол выпуска для любой части гребня

где Иг— максимальное значение угла поперечного вы­

после окончания прокатки изготовляют чаще всего кони­ ческими (рис. 97).

• Исходя из температурных условий средний диаметр дорна

. dn (\+ a tv)

где ip. — температура дорна, °С;

— температура трубы, °С.

При температуре трубы /т— Ю00°С и дорна ^Д~500°С

где da— внутренний диаметр трубы после пилигримового стана.

формуле

Зазор между валками А=3 мм, а радиус закругления

г—3 -т- б мм.

Внепрерывно,м калибровочном стане соблюдается закон постоянства секундных объемов:

При прокатке без натяжения FI. DК. п.I = const.

Катающий диаметр валка

Як = 0 в + Д - 0 ,7 6 к,

где D(, — диаметр бочки валка; Л — зазор между валками; Ьк — высота калибра.

Площадь поперечного сечения трубы в каждой клети:

Принимая скорость выхода трубы из стана ѵп, мож­ но определить число оборотов валков последней клети:

Зная число оборотов валков последней клети и зада­ ваясь необходимым коэффициентом кинематического на­ тяжения, обеспечивающим нужный режим, можно опре­ делить числа оборотов каждой клети стана:

6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ И ЭКСПЛУАТАЦИЯ

ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ИНСТРУМЕНТА

Прошивкой пресс

В состав сменного технологического инстру­ мента входят матрица, прошивной пуансон, головка про­ шивного пуансона, опорный пуансон, головка опорного

пуансона.

М а т р и ц ы изготовляют из кованой стали 5ХНВ и обрабатывают по режиму: закалка — отпуск до получе­ ния твердости 35—40 HRC.

Характер выработки матрицы— уменьшение внутрен­ ней конусности за счет интенсивного износа ее задней части. Кроме того, на внутренней поверхности появляет­ ся грубая сетка разгара и продольные трещины. Стой­ кость матрицы составляет 8—10 тыс. прошивок.

Г о л о в к и п у а н с о'Ноів изготовляют из кованой стали марок 5ХНВ и 4ХВ2С и после механической обра­ ботки подвергают закалке с отпуском на твердость 40—45 HRC.

Износ голов-ш пуансона неравномерный. Наиболее интенсивно изнашивается участок перехода от торговой поверхности к цилиндрической. Причина повышенного износа связана с характером истечения металла. Стой­ кость головки пуансона без смазки составляет 30—50 прошивок.

П р о ш и в н о й п у а н с о н имеет ступенчатую форму, изготавливается из кованой стали 35ХНМ. После меха­ нической обработки его .подвергают закалке с отпуском на твердость 35—40 HRC.

Стан-элонгатор В состав основного сменного технологическо­

отжигу в окислительной атмосфере, цель котоірого — по­ лучение равномерного слоя окислов на поверхности оп­

Деталь 25Л), выводной желоб (сталь 25Л).

Нормы расхода основного и вспомогательного инст­ румента за счет выработки и поломок при эксплуатации составляют: рабочие валки 0,77 кг/т, направляющие ли-

немой 0,40 кг/т, оправки 0,30 кг/т, дорнштанга 0,15 кг/т, желоба 0,15 кг/т.

Нормы расхода указаны ко отношению к 1 т гото­ вых труіб.

Характер износа основного инструмента следующий: основная выработка рабочих валков происходит в ко­ нусе захвата, оправка изнашивается в месте перехода сферической части в цилиндрическую — образуются про­ дольные трещины. Выработка линейки в зоне макси­

6—12" применяют винтовую ленточную нарезку на ци­ линдрической части валка (винтовая калибровка) с ша­ гом 90 мм. Угол подъема резьбы 2°30/, глубина 5 мм. На­

менее 210 НВ.

Для прошивки гильз основного сортамента применя­ ют литые оправки прошивного стана. Материал для изго­

чих и направляющих валков составляют 0,26 кг, опра­ вок 0,040 кг, дорнштанг 0,05 кг.