книги из ГПНТБ / Машковцев И.Л. Проветривание горных выработок

Q.

= 1,5*2000*1,45

= 4350 и3/мин;

в /

по газам ВВ

, л

Д

=>°-^ , -20-°0

= 80

кг ; Q = 5 D 0 jß - /'45= 1900м*/*ин;

тиляции шахты /схема

вентиляции/:

I и б- откаточный и вентиляционный штреки:

2

и 5- конвейерная и вентиляционная печи;

9

и

4-

конвейерный и вентиляционный просеки; 3-

лава; 7- бремсберг; 8- вентиляционный квер­

вѳн-

шлаг; ІОклетьѳвой и скиповой стволы;

I I -

ті№го«онный ствол; 12околоствольный д в о р

Результаты расчета депрессии

hTp внесены в

табл .22.

При установлении коэффициента аэродинаиичѳскогС со­

противления

<£> были использованы

табл. 6,7,15

и І7 ,°а

также номограммы на стр.183 и Ï84

справочника по вентиляции.

Допустимая нагрузка на лаву по фактору вентиляции

л _

88^ d К$іГ_____ _____ ______

/255/

K,(x.-cc,)(i-K<^)(i-K^)KH

'

где

d

-

максимально допустимое содержание метана в исхо­

дящей из лавы струе.

= ]$•

Л

-

коэффициент увеличения

призабойного пространства

$

за счет его незакрепленной части;

-

сечение лавы в свету;

if

-

скорость движения воздуха в лаве;

А,

- коэффициент, учитывающий газовыделѳниѳ

из не­

разрабатываемой пачки в

кровле пласта,

- коэффициент

дегазации пласта

скважинами или

отношение каптируемого метана

к содержанию газа

,

в выработках

без дегазации;

-

коэффициент

дегазации пласта

выработками;

Кн - коэффициент неравномерности газовыдѳлѳния.

Поскольку нагрузка может быть

выражена,как

..

, ■

/ к в /

то , приравняв

правые части уравнений /2 5 5 / и /2 5 6 /,

получим выражение

для определения допустимой длины лавы по

газовому фактору

0

Р -

86ЬсіК$іГ

/257/

(Гл т пл Г(а -х )(1-Кі ) « ' Ѵ ) К н

'

дящей

струе.

Как было отмечено в

§ 3

,

гл .

в

большин­

стве стран

величина d

больше,

чем

в

СССР. Имеется

тен­

денция

на

ее

увеличение.

В СССР простое

увеличение

d.

не

ства К

зависит

от

характера

залегания пластов

и физико­

механических

свойств

вмещающих

пород.

Наблюдения

показали,

что он может

колебаться в пределах I - І . 'і .

Скорость

воздуха

в лаве по ІІБ должна быть не

более

'( м/сек.

Однако

уже

при существующей

механизации

она до­

нята постоянной

при наличии эффективных средств борьбы

с пылью.

Уже сейчас достигнуты высокие показатели при дегаза­

ции пластов, что

позволяет повысить коэффициенты Kt) и К) .

Коэффициент

Лу

= 0,3 - 0 ,5 ,

^

= о ,І - 0

,5 .

Остаточная

газоносность угля

выданного

на поверхность,

составляет

2 - 3

ы3/т для малометаморфизированных углей и

В - ТО иэ/т для антрацитов.

Коэффициент неравномерности гяэовыделония при непре­

рывной добыче может быть равен I .

Учет

в

комплексе приведенных

факторов позволяет до

6 - 8 раз

повысить нагрузку на

забой. Следует отметить,

у ч и т ы в а ю т с т о и м о с т ь

проведения, длину

и форму выработок,

а также коэффициент

аэродинамического

сопротивления, де­

параметры

шахты.

Сечение выработки определяют из уточненной формулы

потери напора нь сопротивление трения воздуха о стенки

выработки

W

'7)'

/258/

где

& '

- вентиляционная

характеристика ,

£ > ' = * 2 > /

/259/

здесь

К

коэффициент стоимости проходки I м

выработок,

приводящий

их к одинаковым

условиям,

К

= 0 , 2 5

для

стволов, К= 0,5

для квершлагов и К = I для других выра­

боток;

3>

составляющая

вентиляционной характери­

стики;

.

2 > - - х

с £ й 1 ;

/ м о /

С - коэффициент,

учитывающий

форму выработ­

ки,

С =

3,54

для круглых

выработок;

С = 3,8

-

трехцентренных

и С - 4' -

„

трапецеидальных.

hnp ~ Ьш- 21 hmin ,

/261/

где

суммарная депрессия выработок,

сечения которых

/

hnp SO '

/262/

^

= ? Г 2 Г

1-г

3)\

L-1

L

где

п - число

выработок в

сети.

Расчет начинают с сети /например, на одном из пластов/

близко

расположенной

к подающим стволам,

чтобы прл даль­

нейших расчетах одинаковые выработки не фигурировали.

Полученные сечения / $

/ проверяют

на минимум /по

м^, для других выработок 20

м“ Л

Если полученные сечения

меньше S m in .t то принимают

последнее, а депрессию ее приравнивают к

2Lhm in

и дела­

ют пересчет hnp

для

других

выработок.

Если полученное

сечение больше

Smon

, то

рассчитывают

параллельные ей

выработки в количестве

п

/263/

§4. Основы расчета

вентиляции

карьеров

струи

/равный.І5 ° /

до наветренной

стороны

карьера

/или дна

е го /,

ри с.120. Определяют значения

абсцисс

/ X /

и длину

нон рециркуляции /

/ .

По характеристикам

пылеобразования применяемого обо­

рудования устанавливают

запыленность карьера /в ыг/м3 / в

пределах вон рециркуляции

п

с= 0 ,0 і5 Хер £іГо

>