книги из ГПНТБ / Копелев С.З. Расчет турбин авиационных двигателей. (Газодинамический расчет. Профилирование лопаток)
.pdf— распределение перепадов давления между ступенями тур бины и их элементами, вычисленное по вышеприведенной мето дике;
— частота вращения (или окружная скорость) турбины.
В этом случае расчет параметров в первой и последующих ступенях ведется в такой последовательности.
1.По известному значению я(А,с.а) по таблицам газодинами ческих функций определяется Мсад-
2.Оценивается коэффициент скорости ср соплового аппарата
Для первых ступеней с большой точностью можно принять
Ф=<рр.
Определяется приведенная скорость
Кс = ?Х1с ад-
3. Находятся статическое давление на выходе из соплового аппарата
Рі= р у ( І іс ал);
скорость на выходе из соплового аппарата
^ = ^ = 1 8 , ! і/7 > іс;
угол потока на выходе из соплового аппарата
а1р+ Да,
где а1р = arcsin ( — t
Да — угол отставания потока, определяемый по графику
Да = /(ар, Мі), приведенному на рис. 5.5.
4.Определяются окружная и осевая скорости на выходе из соплового аппарата
clu= c 1cosa1; cla— cxsin ах;
окружная скорость на входе и выходе из рабочего колеса
Its'1 2 |
jtD cp/z |
60 — |
окружная составляющая относительной скорости на входе в рабочее колесо
|
Щи = сі и - “’ |
относительная скорость на входе в рабочее колесо |
|
W-, |
V c l + w,2 . |
|
Іи > |
угол потока в относительном движении на входе в рабочее колесо
ßx=arcsin (
V щ
9 |
3733 |
237 |
5. |
Находятся температура заторможенного потока газа на |
||||
входе в рабочее колесо |
|
|
|
|
|
|
1W -Тг- |
2310 |
, |
где ТХ=Т* |
2310 |
|
|
' |
и |
||
приведенная относительная скорость на входе в рабочее ко лесо
} |
_ |
|
|
|
|
I w ■ |
18.1 У TU |
|
|
||
|
|
|
|
||
полное давление газа |
на входе в рабочее колесо |
|
|
||
|
* |
Р\ |
|
|
|
|
П = |
----і-і---- . |
|
|
|
|
* 1 ІЮ |
_ /\ |
\ |
|
|
6. Определяются газодинамическая ф у н к ц и я я (Х2а)) |
Р2 |
, а |
|||
затем по таблицам — ^гкад', |
|
|
Ры |
|
|
|
|
|
|
||
угол атаки на входе в рабочее колесо |
|
|
|||
где ßip — расчетный угол |
потока на |
входе в рабочее колесо |
на |
||
расчетном режиме. |
|
|
|
|
|
7. Определяется относительный параметр і = -------- ------------, |
|||||
|
|
|
(ßi/Ргр) (ßip + |
?2р) |
|
а затем по графику ф/фр=/(г)> приведенному на рис. 9.6, опре деляются ф/фр и коэффициент скорости ф = (ф/фр)фр
8. Находятся |
приведенная |
скорость |
V |
^2w, |
ад> |
|
||
угол потока |
на выходе из рабочего колеса |
|
ß2— ß 2 p + Aß,
где ß2p = arcsin aß;
Aß — угол отставания потока в решетке рабочего колеса (оп ределяется по графику рис. 5.5);
окружная и осевая составляющие приведенной скорости Я.2м
|
^w2u ~ |
^2да cos Рг> |
^ІП |
|
||
угол потока на выходе из ступени |
|
|
||||
|
a 2= a r c t g |
■ |
__ ^-2а_____ . |
|
||
|
^®’2і£— (м2/акр2) |
|
||||
|
|
|
|
|
||
При |
Z)lcp~ D 2cp; -Щ- |
|
|
/ ^O-lc) |
гдеХ“ |
«1 |
|
Якр2 |
* ■ |
|
' |
||
*> |
График ф/фр= /С0 |
заимствован из работы [8]. |
|
|||
238
9. Определяются приведенная скорость на выходе из ступени
X2wsin Р2 .
X 2с |
sin а2 |
’ |
|
статическое давление на выходе из ступени As—Р\л (*2с);
степень реактивности ступени турбины
А—1 ^•ал.р.к Т 1 . 1 — {Р2ІР\)Ь .
Г
ь ад.ст
т1*0 }-{Р2ІРІ)к
10. Определяются к. п.д. ступени турбины: адиабатический к.п.д.
т1ал= (1 — е) + fQ — (1 — f ) (х2— 2х:ср cos а, • ]Л — q);
эффективный к.п.д.
тіт ==2х [<р cos a1-V^l—Q+
-f ф COS fs2 • V Q—(-<p2 (1 — Q) — 2x cp cos |
• У 1 — Q-j- X 2 — |
X] ; |
||
адиабатический к.п.д. ступени |
турбины |
по заторможенным |
||
параметрам |
|
|
|
|
Т )* = ------------ÜI------------ . |
|
|
||
"Чт “Ь (1 |
^Іая.т) |
|
|
|
11. Определяются работа ступени турбины |
|
|||
|
fe-1- |
|
|
|
4 Т= П 5 5 т; 1 - |
k |
|
|
|
температура заторможенного |
потока |
на |
выходе из |
ступени |
турбины |
|
|
|
|
* |
|
П = т о |
1155 ‘ |
|
В аналогичной последовательности проводится расчет основных параметров второй и последующих ступеней. Затем определяет ся к.п.д. всей многоступенчатой турбины
ЛТ* |
Г * |
2 |
А-1Ч |
|
^ад.т |
1155Г* |
к |
|
|
|
Приведенная методика может быть использована при состав лении программы расчета для ЭЦВМ.
9* |
239 |
9. 4. ПРИМЕР РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ТУРБИНЫ НА НЕРАСЧЕТНЫХ РЕЖИМАХ
В качестве примера рассмотрим определение основных пара метров одновальной трехступенчатой турбины на различных ре жимах ее работы в системе турбовинтового двигателя при про
грамме регулирования: частота |
вращения ротора |
« = const, |
площадь выходного (реактивного) |
сопла двигателя |
^ Р.с= const, |
угол установки лопасти винта фв = ѵаг. |
|
|
При данной программе регулирования режим работы тур |
||
бины и двигателя в целом может |
изменяться путем изменения |
|
нагрузки турбины при изменении срв, а также вследствие измене ния скорости и высоты полета.
В данном примере ограничимся рассмотрением изменения основных параметров турбины путем изменения угла установки лопасти винта для случая работы двигателя на стенде (при
Н = 0, ѵ =0).
Исходными данными для расчета параметров турбины являются:
1) геометрические размеры проточной части турбины и выход ного сопла;
2)основные параметры турбины на расчетном режиме;
3)характеристика компрессора с нанесенными на нее ли ниями 7’о*/Гн* = const, где Т0* — температура газа перед турби ной; Тя* — температура заторможенного потока на входе в дви гатель.
Геометрические размеры и основные параметры турбины на расчетном режиме приведены в табл. 9. 1.
|
|
Таблица 9.1 |
||
Параметр |
Номер ступени |
|
||
I |
И |
III |
||
|
||||
Площадь проходного сечения на выходе |
0,097 |
0,136 |
0,183 |
|
из ступени F3, м2 |
|
|
|
|
Минимальная площадь проходного сече |
0,0257 |
0,0385 |
0,0755 . |
|
ния соплового аппарата Fc.a, м2 |
|
|
|
|
Окружная скорость иі= и2, м/с |
334 |
337 |
341 |
|
Угол dip |
18°00' |
19°50' |
28°30' |
|
Угол ßip |
55°40' |
48°30' |
81°20' |
|
Угол ß2p |
22°25' |
26°40' |
36°30' |
|
Коэффициент скорости соплового аппа |
0,95 |
0,97 |
0,97 |
|
рата ф |
|
|
|
|
Коэффициент скорости рабочего колеса ф |
0,945 |
0,945 |
0,95 |
|
Приведенная скорость Яіс |
0,74 |
0,905 |
0,785 |
|
240
Площадь и коэффициент скорости выходного сопла Fp,c = = 0,21 м2, ерр.с —0,97. Кроме того, для принятой программы регу лирования двигателя при заданном постоянном значении ча стоты вращения ротора известна зависимость температуры газа перед турбиной Т0* от суммарной степени расширения газа в тур бине и выходном сопле.
Расчет будем вести в следующем порядке.
1. Определяем распределение перепадов давлений между тур биной и реактивным соплом на различных режимах работы тур
бины (см. |
9. 3. 1): |
|
|
|
|
|
|
а) Определяем параметр |
|
|
|
|
|||
С,- |
р.с |
р.с |
0,99 |
0,21 |
|
=9,12, |
|
(°*.а)/ с.а)/'ЯРс.а)/ |
0,965 |
0,0257-0,9204 |
|||||
|
|||||||
|
|
||||||
где (о*а)/ =0,965 |
и q (Хс.а) / = 0,9204 определены по значениям фі |
||||||
и (Xic)j на расчетном режиме; |
для Cj = 9,12 и принятых для расчета |
||||||
б) |
По графику рис. 9.8 |
||||||
значений |
степени |
расширения |
газа |
яр= я с-а*_с, |
где |
с=0,96, |
|
определяем значения степени |
расширения газа |
в турбине ят* |
|||||
и значение <7(Кр.с) в реактивном сопле. Результаты расчета сво дим в табл. 9. 2.
2. Определяем распределение перепадов давлений между сту
пенями турбины |
(см. 9.3 .2 .А): |
|
|
|
||
а) |
Перепад давлений в двух последних ступенях. |
|||||
Определяем параметр |
|
|
|
|||
с |
_ Зр.с |
^р-с |
1 |
0,99 |
0,21 |
1 _ 5 55 |
|
(о*а)/, |
(Fc.a)// |
<7Оса)// |
0,967 |
0,0385 |
0,9894 |
а затем по графику рис. 9.8 для данного значения Си и полу ченных ранее значений q ( X p.c ) находим я * //+ ///) с т -
Так как в первой и второй ступенях величина qiXc.a.) в широ ком диапазоне изменения яр остается постоянной или изме няется очень мало, то для этих ступеней в рассматриваемом диа пазоне изменения яр параметры СТ и Си принимаем постоян ными;
б) Определяем перепад давлений в первой ступени
|
/ |
С Т |
я,( / / + / / / ) С Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
в) Определяем перепад давлений в третьей ступени. |
|
|||||
В первом приближении определяем параметр |
|
|||||
* |
F р.с |
|
1 |
0,99 |
0,21 |
= 2,96, |
|
|
|||||
|
(^са)/// |
ЯОс.а)/// |
0,98 |
0,0755-0,9456 |
||
|
|
|||||
241
а затем по графику рис. |
9. 8 для принятых в расчете значений яр |
||||||
и известных значений q(kv.c) находим я*//ст. |
|
|
|||||
Определяем значение qi'kz) |
на выходе из третьей ступени: |
|
|||||
|
Я(^г)/// = ар.с ттгт ^(Ѵс)» |
|
|
||||
а затем |
|
|
(гг)/// |
|
|
|
: |
|
|
|
|
* |
|
||
|
51 {\)ш и я///ст |
|
|
|
|||
|
Л |
/ / / С Т |
|
|
|||
|
Я(Х2)/// |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
Путем |
последовательных приближений определяем измене |
||||||
ние q (Яс.а) і и и уточняем значения л*Яст и Я ш ст. |
|
|
|||||
В рассматриваемом примере оказалось достаточным двух |
|||||||
приближений; |
|
|
|
в третьей ступени |
по |
пол |
|
г ) |
Определяем перепад давлений |
||||||
ным параметрам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
„ * |
__ |
я ( //+ ///) с т . |
|
|
||
|
Л /Гст |
* |
|
• |
|
|
|
|
|
|
л ///с т |
|
|
|
|
д) |
По указанной выше методике определяем q(k2 ) n |
и q{Xi)ir |
|||||
з затем тt/j ст ^ т(/ ст- |
|
|
|
|
|
и |
|
При расчете распределения перепадов давлений в турбине |
|||||||
определении параметра |
q(kz) |
удобно |
пользоваться графиком |
||||
ят* = /(А), построенным по выражению
для различных значений т]т* = 0,80-1-0,93. Результаты расчета сводим в табл. 9.2.
|
|
|
|
|
|
Таблица 9.2 |
||
Определяемая величина |
|
Степень расширения газа |
зтр |
|
||||
7,30 |
6,91 |
6,53 |
6,15 |
5,76 |
5,28 |
5,0 |
||
|
||||||||
* |
6,58 |
6,275 |
5,98 |
5,68 |
5,36 |
4,96 |
4,73 |
|
л т |
||||||||
^ р .с |
1,110 |
1,100 |
1,091 |
1,082 |
1,075 |
1,063 |
1,058 |
|
9 Р р .с ) |
0,588 |
0,564 |
0,538 |
0,515 |
0,489 |
0,455 |
0,436 |
|
* |
3,86 |
3,67 |
3,48 |
3,31 |
3,13 |
2,89 |
2,76 |
|
”Ч //+ ///) с т |
||||||||
* |
1,723 |
1,720 |
1,720 |
1,720 |
1,715 |
1,712 |
1,71 |
|
я /ст |
||||||||
Я (*с.а) / / / |
0,9456 |
0,9450 |
0,9400 |
0,935 |
0,925 |
0,914 |
0,906 |
|
% І / І С Т |
1,85 |
1,77 |
1,69 |
1,625 |
1,57 |
1,54 |
1,50 |
|
%//ст |
2,085 |
2,075 |
2,060 |
2,036 |
1,995 |
1,876 |
1,84 |
|
242
П р о д о л ж е н и е
Определяемая величина
О со .'Г
Степень расширения |
газа |
жр |
|
||
6,91 |
6,53 |
6,15 |
5,76 |
5,28 |
5,0 |
q ( кч) пі |
0,67 |
0,641 |
0,613 |
0,586 |
0,556 |
0,518 |
0,496 |
ЗІ///СТ |
2,095 |
1,980 |
1,870 |
1,773 |
1,700 |
1,650 |
1,595 |
q Q-ч) / / |
0,5170 0,5165 0,5150 0,5115 0,4940 0,4700 0,4630 |
||||||
^//ст |
2,228 |
2,22 |
2,20 |
2,173 |
2,12 |
1,98 |
1,94 |
q ( Л2) / |
0,379 |
0,378 |
0,378 |
0,378 |
0,378 |
0,377 |
0,377 |
Jt/ст |
1,785 |
1,785 |
1,785 |
1,785 |
1,780 |
1,773 |
1,770 |
q(K.a)i |
0,9204 |
0,9204 |
0,9204 |
0,9204 |
0,910 |
0,908 |
0,905 |
(^c.a)/ |
1,440 |
1,440 |
1,440 |
1,440 |
1,440 |
1,435 |
1,435 |
К ^ р .к )/ |
1,240 |
1,240 |
1,240 |
1,240 |
1,240 |
1,235 |
1,234 |
Я (^ c .a )// |
0,9894 0,9894 0,9894 0,9894 0,9894 0,9830 0,9800 |
||||||
^rtc.a ) / / |
1,70 |
1,70 |
1,70 |
1,70 |
1,70 |
1,65 |
1,63 |
< Я р .к )// |
1,310 |
1,306 |
1,294 |
1,278 |
1,247 |
1 ,2 0 0 |
1,190 |
(Я с .а ) / / / |
1,475 |
1,473 |
1,460 |
1,446 |
1,423 |
1,400 |
1,385 |
{ Я р .к )//І |
1,420 |
1,337 |
1,270 |
1,190 |
1,144 |
1,071 |
1,028 |
3. По известным значениям я*т , я ст и у(Хс.а) для каждой сту
пени по приведенной выше методике (см. 9.3.2) определяем перепады давлений в сопловом аппарате и рабочем колесе.
4. По изложенной выше методике (см. 9.3.2 Б) производим расчет кинематических параметров в ступенях турбины на сред нем диаметре и определяем к. п. д. отдельных ступеней и всей турбины. Результат расчета сводим в табл. 9. 3.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 9.3 |
||
^Определяемая величина |
|
Степень расширения газа жр |
|
||||||||
7,30 I |
6,91 |
I 6,53 |
1 6,15 |
I 5,76 |
I 5,28 | |
5,0 |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
Первая ступень |
|
|
|
|
|||
^с.а |
|
|
|
1,44 |
1,44 |
1,44 |
1,44 |
1,44 |
1,436 |
1,435 |
|
^•Іс ад |
|
|
0,781 |
0,781 |
0,781 |
0,781 |
0,781 |
0,77 |
0,76 |
||
Ч> |
|
|
|
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
|
^lc — |
ад |
|
0,741 |
0,741 |
0,741 |
0,741 |
0,741 |
0,730 |
0,721 |
||
( К ) „ К |
|
1310 |
1030 |
903 |
798 |
697 |
576 |
*520 |
|||
c lt |
м/с |
|
486 |
432 |
405 |
380 |
350 |
317 |
298 |
||
« 1 , |
град |
|
18 |
18 |
18 |
18 |
18 |
18 |
18 |
||
Ciu = |
c1co sa 1, |
м/с |
462 |
410 |
385 |
361 |
332 |
302 |
284 |
||
Сіа = |
Ci sin Oi, |
м/с |
150 |
133,5 |
125 |
117,3 |
108 |
98 |
92 |
||
243
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е н и е |
||
Определяемая |
величина |
|
Степень расширения газа |
|
|
|||||||||||
7,30 |
6,91 |
6,53 |
6,15 |
5,76 |
5,28 |
5,0 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
w \u — С1и |
« 1 , м/с |
128 |
76 |
51 |
27 |
—2 |
—32 |
—50 |
|||||||
w l = V |
c\a + w\a ’ м/с |
198 |
153,3 |
135 |
120 |
108 |
103 |
105 |
||||||||
0 |
= |
|
|
|
с1а |
|
|
49°12' |
60°35' |
67°06' |
78°00' |
90°00' |
107°15’ |
119°0О' |
||
|
arcsin ----- |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
W\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
T |
|
T* |
|
|
1 |
|
|
1207 |
949 |
832 |
736 |
|
533 |
482 |
||
|
1 |
|
0 |
|
23K) ’ |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|||
T |
* |
|
|
|
wi |
, |
К |
1220 |
957 |
839 |
742 |
650 |
539 |
488 |
||
* ==7\ + |
— |
|
||||||||||||||
|
iw |
|
1 |
|
2310 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
W |
|
|
|
|
Wi |
Г *""■ |
0,274 |
0,248 |
0,239 |
0,238 |
0,243 |
0,274 |
0,297 |
||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
18,15 V |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
4 |
(^c.a)/^ (^lw) |
0,773 |
0,782 |
0,780 |
0,782 |
0,776 |
0,767 |
0,759 |
|||||
Л \h-2w) — |
|
■ГС/ CT |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
* — ßlp — ßl |
|
|
|
6628' |
—4°55' |
—11°26' |
—22°20' |
—34°20' |
—51°20' |
-63°20' |
||||||
_ |
|
|
|
|
i |
|
|
0,0354 |
—0,0195 |
—0,0475 |
—0,0825 |
—0,1096 |
—0,137 |
—0,153 |
||
|
|
(ßi/Ргр) (?ip + ?2p) |
||||||||||||||
|
|
|
1,003 |
|
|
|
|
|
||||||||
<!Ѵфр (по графику рис. 9.6) |
0,988 |
1,007 |
1,008 |
1,008 |
1,007 |
1,006 |
||||||||||
4 = Фр (Ф/Фр) |
|
|
|
0,933 |
0,948 |
0,950 |
0,950 |
0,950 |
0,950 |
0,950 |
||||||
^2w " |
Фi^2w ал) |
|
0,620 |
0,616 |
0,620 |
0,619 |
0,627 |
0,642 |
0,654 |
|||||||
^■2wtt — ^2да COS р2 |
|
0,573 |
0,570 |
0,573 |
0,572 |
0,580 |
0,593 |
0,604 |
||||||||
^•2wa ==^-2іи |
|
|
|
|
0,236 |
0,235 |
0,236 |
0,236 |
0,239 |
0,245 |
0,249 |
|||||
, |
|
|
|
|
«1 |
|
|
0,509 |
0,575 |
0,604 |
0,653 |
0,698 |
0,768 |
0,808 |
||
|
|
|
18,15 V |
(7"о)/ |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
- а - |
|
- ѵ |
|
/ |
ГС(^1те>) |
0,466 |
0,596 |
0,627 |
0,678 |
0,725 |
0,795 |
0,834 |
|||
|
|
1 / |
|
ГСО^іс) |
||||||||||||
<2Кр2 |
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ct2 = |
arctg |
|
^2wа |
65°36' |
96°20' |
101°54' |
И 4°24' |
121°12' |
129°34' |
132°48’ |
||||||
|
|
|
_“ 2_ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
^2wt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Якр2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
"Лад.ст |
|
|
|
|
|
0,877 |
0,897 |
0,897 |
0,898 |
0,899 |
0,896 |
0,897 |
|||
|
^ст |
|
|
|
|
|
|
|
0,798 |
0,840 |
0,845 |
0,846 |
0,828 |
0,803 |
0,785 |
|
|
■'Ict* |
|
|
|
|
|
|
0,866 |
0,888 |
0,890 |
0,891 |
0,890 |
0,885 |
0,880 |
||
n |
= |
( |
a |
- |
( |
г о ) |
/ [1 — |
1169 |
919 |
800 |
706 |
619 |
514 |
465 |
||
|
|
|
|
) “ |
1 |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
/ |
|
1 |
^І/ст |
|
|
|
|
|
|
> |
|||||
|
\ |
Я |
/ С Т |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
244
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е н и е |
||
Определяемая величина |
|
Степень расширения газа |
яр |
|
||||||||||
7,30 |
I 6,91 |
1 6,53 |
I 6,15 |
1 5,76 |
\ 5,28 [ |
5,0 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Вторая ступень |
|
|
|
|
|||
л с.а |
|
|
|
|
1,7 |
1,7 |
1,7 |
1,7 |
1,7 |
1,65 |
1,63 |
|||
|
|
ад |
|
|
|
|
0,905 |
0,905 |
0,905 |
0,905 |
0,905 |
0,880 |
0,869 |
|
¥ |
|
|
|
|
|
0,975 |
0,964 |
0,96 |
0,954 |
0,950 |
0,948 |
0,945 |
||
|
|
|
|
ад |
|
|
0,885 |
0,873 |
0,869 |
0,863 |
0,860 |
0,834 |
0,821 |
|
( г о )//> к |
|
|
|
1169 |
919 |
800 |
706 |
619 |
514 |
465 |
||||
« 1 . м/с |
|
|
|
550 |
480 |
446 |
416 |
389 |
343 |
322 |
||||
С і |
|
|
|
|
|
19°50' |
19°50' |
19°50' |
19°50' |
19°50' |
19°50' |
19°50' |
||
с \а = |
C1 cos dl, |
М/с |
518 |
451 |
420 |
392 |
366 |
323 |
303 |
|||||
с \а = |
с х sin а і , |
м/с |
187 |
163 |
151 |
141 |
132 |
116 |
109 |
|||||
|
w lu — С іа — Ui, |
м/с |
181 |
114 |
83 |
55 |
29 |
—14 |
—34 |
|||||
*0 |
= |
У |
|
|
|
- м/с |
260 |
199 |
173 |
151 |
135 |
117 |
114 |
|
п |
= |
arcsin ------ |
|
|
46°03' |
55°00' |
60°42' |
69°14' |
77°42' |
97°42' |
106°36' |
|||
Р і |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
W\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ZTo’ K |
1038 |
819 |
714 |
631 |
553 |
463 |
420 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
W1 |
|
|
1067 |
836 |
727 |
641 |
561 |
469 |
426 |
||
Г і * =:7' і Т |
І 0 |
’ |
к |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
1 8 , 1 5 ^ |
0,439 |
0,379 |
0,354 |
0,328 |
0,314 |
0,298 |
0,305 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
, |
( я с.а ) / / Я ( Х 1да) // |
0,683 |
0,705 |
0,718 |
0,736 |
0,754 |
0,794 |
0,797 |
||||
|
|
|
|
Я//ст |
|
|
|
|
|
|
|
|||
г = ßlp — ßl |
|
|
2°30' |
—6°27’ |
—11°05' |
—20°4Г |
—29°09' |
—49°05' |
—58°03' |
|||||
— |
|
|
|
/ |
|
|
0,0191 |
- 0 ,0 86 |
—0,0633 |
-0,105 |
-0,131 |
-0,171 |
-0,191 |
|
і = |
-------------------------- |
|||||||||||||
|
|
(ßl/ß'2p) (ß lp |
+ ?2р) |
|
|
1,008 |
|
1,0075 |
1,0040 |
1,0020 |
||||
ф/фр (по графику рис. 9.6) 0,993 |
1,006 |
1,0085 |
||||||||||||
ф = фр(ф/фр) |
|
|
0,938 |
0,95 |
0,952 |
0,952 |
0,951 |
0,948 |
0,946 |
|||||
^■2w — Ф |
ад |
|
|
0,761 |
0,732 |
0,716 |
0,690 |
0,663 |
0,600 |
0,574 |
||||
|
|
~~ ^2w COS р2 |
0,681 |
0,654 |
0,640 |
0,615 |
0,590 |
0,535 |
0,511 |
|||||
^■2wa “ |
|
^ІП |
^2 |
0,347 |
0,334 |
0,329 |
0,312 |
0,300 |
0,272 |
0,260 |
||||
1 |
|
|
|
Иі |
|
|
0,545 |
0,614 |
0,658 |
0,698 |
0,765 |
0,818 |
0,860 |
|
|
|
18,15 ]/ (/'o)// |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ц2 |
|
|
"К(/•іш) |
0,570 |
0,642 |
0,690 |
0,732 |
0,803 |
0,855 |
0,898 |
||||
л кр2 |
|
г |
"Я(Хіс) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
245
П р о д о л ж е н и е
Степень расширения газа ~ р
Определяемая величина |
7,30 |
6,91 |
6,53 |
6,15 |
5,76 |
5,28 |
5,0 |
||
|
|
||||||||
а 2 — arctg |
^2wa |
72°14' |
88°00' |
98°37' |
И0°30' |
125°21' |
139°35' |
146°06' |
|
Л 2_ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
#кр2 |
0,899 |
0,907 |
0,904 |
0,896 |
0,892 |
0,889 |
0,886 |
|
"Чад.ст |
|
||||||||
**]ст |
|
0,812 |
0,828 |
0,825 |
0,820 |
0,785 |
0,725 |
0,685 |
|
* |
|
0,886 |
0,900 |
0,895 |
0,890 |
0,877 |
0,864 |
0,853 |
|
^ст |
|
||||||||
|
r o)// [ 1— |
993 |
780 |
680 |
603 |
532 |
449 |
408 |
|
,- f t - i n
- |
( |
|
- Ң |
* |
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ I I C T |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
\ я //ст / |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Третья ступень |
|
|
|
|
||
|
•^с.а |
|
|
|
|
1 , 4 7 5 |
1,473 |
1,460 |
1,446 |
1,423 |
1,400 |
1,385 |
||
|
^■Іс ад |
|
|
|
|
0,785 |
0,784 |
0,774 |
0,765 |
0,748 |
0,730 |
0,718 |
||
|
¥ |
|
|
|
|
|
|
0,966 |
0,970 |
0,970 |
0,970 |
0,970 |
0,950 |
0,930 |
|
^-lc = f^-lc ад |
|
|
|
0,758 |
0,760 |
0,760 |
0,742 |
0,726 |
0,694 |
0,668 |
|||
|
( То ) ш ’ |
К |
|
|
|
991 |
780 |
680 |
603 |
532 |
449 |
408 |
||
|
Cl, |
м/с |
|
|
|
|
431 |
390 |
360 |
336 |
304 |
277 |
245 |
|
|
« 1 |
|
|
|
|
|
|
28°25' |
28°25' |
28°25' |
28°30' |
28°35' |
28°40' |
28045' |
|
С\и — C1 COS a i> |
M/c |
379 |
343 |
317 |
295 |
267 |
243 |
215 |
|||||
|
c la = ci sin a lt |
м/с |
205 |
186 |
171 |
160 |
146 |
133 |
118 |
|||||
|
Щи = «in — «l. |
м/с |
38 |
—2 |
—24 |
—46 |
—74 |
—98 |
—126 |
|||||
|
= |
У «L + |
|
|
, м/с |
208 |
186 |
173 |
166 |
164 |
165 |
175 |
||
|
|
|
|
Cl |
|
|
|
80°06' |
90° |
98°42' |
105°12r |
117° |
126°12’ |
137°3<T |
ßi ss= arc sin ----- |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
910 |
714 |
624 |
554 |
492 |
416 |
382 |
|
|
|
|
w \ |
|
, К |
929 |
729 |
637 |
566 |
504 |
428 |
395 |
|
T* |
|
= T X+ |
—- |
|
||||||||||
\ui |
|
1 |
2310 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
, |
|
— |
Щ |
|
|
5 |
0,378 |
0,380 |
0,378 |
0,385 |
0,402 |
0,439 |
0,485 |
|
|
|
|
, —;— |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
18,15 V T \ W |
|
|
|
|
|
|
|
||||
. |
4 |
|
(^с.а)///Я(^1 и»)/// |
0,650 |
0,685 |
0,718 |
0,748 |
0,764 |
0,759 |
0,758 |
||||
Jl(A2^j— |
Я///СТ |
|||||||||||||
|
|
|
|
1°14' |
—8°40' |
|
|
—35°40' |
|
—56°10C |
||||
г = |
Pip |
Pi |
|
|
|
—17°22' |
—23°52' |
—44°52' |
||||||
246