книги из ГПНТБ / Копелев С.З. Расчет турбин авиационных двигателей. (Газодинамический расчет. Профилирование лопаток)
.pdfнологии изготовления лопатки. Это дает возможность значения координат точек профильной части лопатки, задаваемых черте жом и необходимых для изготовления лопаток, определять ана литически, т. е. вычислять. При этом используются быстродей ствующие счетно-решающие машины [2, 10, 11]. Опыт примене ния этого метода при профилировании лопаток турбин авиадвигателей показал его практическую целесообразность.
Мы будем рассматривать только графические способы по строения профилей, когда спинка профиля очерчивается по ду гам лемнискат или парабол, а вогнутая часть профиля — по ду гам окружности или параболы, или тоже лемнискатой, т. е. практически произвольной кривой.
5.2.1. Методика построения лемнискатного профиля
Прежде чем приступить к вычерчиванию самих профилей, нужно (если нет набора лемнискатных лекал) на отдельном листе плотной бумаги построить семейство лемнискат с различ ным полюсным расстоянием, размер которого в миллиметрах присваивается номеру соответствующей лемнискаты (рис 5.12).
Рис. 5. 12. Лемнискаты £>= .Aj/cos2<p
Например, лемниската с полюсным расстоянием в 20 мм будет иметь № 20, а с расстоянием в 80 мм — № 80. Масштаб вычер чиваемых лемнискат обычно соответствует масштабу, в котором строятся профили. Чаще всего это десятикратный масштаб. По строенное семейство лемнискат является как бы матрицей, с ко торой можно перечерчивать на пергамент или кальку любую лемнискату, необходимую для образования спинки профиля.
Профиль вычерчивается в такой последовательности.
1.Проводятся две параллельные линии AB и CD на расстоя
нии ширины решетки s |
(см. рис. 5.6, 5. |
13, 5. 14). Радиусом |
г2= |
= с?2/2 (г2 = 0,3-^1,0 мм), |
проводятся на |
расстоянии шага t |
две |
окружности, касательные к линии AB. Через центры этих окруж
117
ностей 0 2 и о'2 под углом ß2jI проводятся прямые тп (осевые
ЛИНИИ ВЫХОДНОЙ кромки) . Под углом фг/2 к этим прямым прово дятся касательные к окружности, очерчивающей выходную кромку, mfN и mhu. Точки касания / и h являются конечными точками выпуклой и вогнутой поверхностей профиля.
2.Находится ширина узкого сечения межлопаточного канала
по формуле a = ^sinß2p. Радиусом г2 + а из точки 02 проводится
дуга окружности, ограничивающая величину выходного сечения межлопаточного канала.
Л
Рис. 5. 13. Построение профиля лопатки:
а~по дугам лемнискат (спинка) и дугам окружностей (корыто); б - п о дугам параболы
118
3. Выбираем угол отгиба выходного участка спинки профиля 6Л (бл= 8н-10°, но не более 15°). К линии AB под углом, равным
— —+ 8Л, проводим касательную к дуге окружности радиуса
(г2+ а). Спинка профиля должна пройти через точку касания р. 4. Строим план скоростей. Проводим вектор средней геомет
рической скорости wm= ~y (w1~\-w2) и определяем угол наклона
средней геометрической скорости ßm. Величину этого угла * при нимаем за угол установки профиля в решетке
5. Через точку q (точку пересечения линий тп и AB) под углом ф проводим прямую линию до пересечения с линией CD. Из центра Oj радиусом гі проводим окружность закругления пе
редней кромки, касательную к линии фронта решетки CD. Ра
диус закругления передней кромки берется в пределах |
(0,12н- |
||
0,15) Стах в сопловых лопатках и в корневых |
сечениях |
рабочих |
|
лопаток, |
(0,3-7-0,4) Стах — в периферийном |
сечении |
рабочих |
лопаток. |
|
|
|
6. Через центр окружности Ot проводим линию OjF под углом Рід к линии CD. Затем к окружности радиуса /у проводим касательные под углом срі/2 к линии Ö\F. Угол заостре ния входной кромки фі изменяется в пределах фі = 10-^30°. Боль шие значения фі относятся к корневым сечениям лопаток. Точки касания g и / к окружности радиуса Г\ являются начальными точками контуров выпуклой и вогнутой поверхности профиля.
7. С помощью кальки слемнискатными кривыми подби раем дужку лемнискаты таг, чтобы прямой участок ее сов пал с линией mfN, касательной к окружности радиуса г2, а са
ма лемнискатная кривая |
кос |
|
|||
нулась |
дужки |
радиуса |
г2 + а |
|
|
в точке р и была касательной |
|
||||
к линии |
kgN. При |
этом |
надо |
|
|
найти такое положение лемни |
|
||||
скаты, при котором получился |
|
||||
бы необходимый угол бл. |
|
|
|||
Если |
не удается |
очертить |
|
||
спинку профиля |
одной лемни |
|
|||
скатой, то можно использовать |
|
||||
две или три лемнискаты, со |
|
||||
прягая их в точках равной кри Рис. 5. 14. Решетка |
симметричного |
||||
визны. |
|
|
|
(лемнискатного) |
профиля |
* Статистические данные показывают, что tf=:ßm только для средних и пе риферийных сечений лопаток. Для корневых сечений рабочих лопаток.
Ц « (0,83—0,85)ßm. Для сопловых лопаток с углом 0,^2 0 ° d = ß m+ (8-г-10)°.
119
Спинка активных симметричных профилей может быть очер чена одной лемнискатой с двух зеркально отображенных поло жений (см. рис. 5. 14).
8. Строим вогнутую часть профиля. Она очерчивается произ вольной кривой (окружностью, сопряжением нескольких окруж ностей, лемнискатой, параболой или просто лекальной кривой), которая образовывала бы межлопаточный канал желаемой формы и необходимую площадь профиля.
Рассмотрим построение вогнутой части профиля по двум ду гам окружности.
Из точки Е как из центра описываем окружность диаметром Стах (максимальная толщина профиля), касательную к спинке профиля на расстоянии хс= (0,25-^0,35)Ь* от центра радиуса /д, описывающего переднюю кромку профиля (см. рис. 5.13). Из
точки h восстанавливаем |
перпендикуляр к линии mhu. Подобрав |
радиус R-B, из центра 0 3 |
описываем дугу, касательную к линии |
mhu в точке h и к окружности диаметром стах. Затем из точки I |
|
восстанавливаем перпендикуляр к линии kl, точка пересечения |
которого Од с линией 0 3Е и будет |
центром дуги |
радиусом |
R'B, |
|
сопрягающейся с дугой радиусом |
и окружностью |
радиусом |
||
>і в точке I. |
|
|
|
|
5. 2.2. Методика построения профиля |
|
|
|
|
по дугам параболы |
|
|
|
|
1—6. Выполняем построение в соответствии с |
пп. |
1—6 |
рас |
смотренной выше методики построения лемнискатного профиля.
7. Из точки 0 2 проводим дугу |
радиусом г2 + а или |
окруж |
ность диаметром а (см. рис. 5. 13, б). |
|
|
8. Продолжаем до взаимного |
пересечения в точке N линии |
|
mf и kg. Отрезки g~N и Nf делим |
на одинаковое число |
равных |
частей и точки деления соединяем последовательно друг с дру гом, как показано на рис. 5. 13. Огибающая проведенных отрез ков прямых и является искомой параболической дужкой.
Если окажется, что построенная таким образом парабола не касается окружности диаметра а (не проходит через точку р), то надо несколько изменить наклон линии rrvN, что сводится к из менению угла бл и ф2, или описывать спинку профиля двумя параболическими дужками fp и pg. При построении спинки по двум параболическим дужкам каждая из парабол аналогичным образом вписывается соответственно в углы, образованные отрез ками fd и dp и отрезками pz и zg.
9. Проводим окружность диаметром стах на расстоянии хс от передней кромки. Через точку касания этой окружности к спин ке лопатки проводим диаметр и нормаль к диаметру (каса тельную) в точке X. Продолжаем отрезки kl и mh до взаимного пересечения в точке у. Если окажется, что касательная к окруж-
* Меньшие значения хс относятся к периферийным сечениям лопатки.
120
мости в точке х делит отрезки Іу и yh пополам, тогда вогнутая часть профиля опишется одной дугой параболы. Если каждый из отрезков Іу и yh окажется разделенным на неодинаковые ча сти, тогда вогнутая часть профиля строится по двум дугам пара бол Іх и xh по методике, аналогичной построению двух пара болических дужек спинки лопатки.
Для получения профилей желаемой формы, если заданы по условиям прочности площадь (или с= стах/Ь) и место располо жения центра тяжести сечения, можно варьировать величинами ріл, Ргл, г1, г2, ф2, 6Л и а в пределах, указанных в предыдущем параграфе.
5.3. СОГЛАСОВАНИЕ ПРОФИЛЕЙ ОТДЕЛЬНЫХ СЕЧЕНИЙ И ПОСТРОЕНИЕ ПРОФИЛЬНОЙ ЧАСТИ ЛОПАТКИ
Построив решетки профилей корневого, среднего и перифе рийного сечений, строят по трем точкам ориентировочные гра фики изменения по длине лопатки величин /у, г2, Ь, s, полюсного расстояния лемнискат, расстояния точки р от выходной кромки, углов ßijj, ß2jr и других необходимых для построения профиля величин.
С помощью этих графиков (рис. 5. 15) вычерчиваются про фили остальных сечений лопатки, после чего одним из известных
1,0
1,8
f,6
(*
V
Стах
~Г' %
18
10
10
Рис. 5. 15. Изменение геометрических характеристик профиля по длине лопатки
121
способов определяются их центры тяжести. Часто это делают путем двух- и трехкратного подвешивания на игле с отвесом, прикрепленной к вертикальной доске вырезанного из картона или плотной бумаги профиля.
В процессе построения сечений подгоняются к нужному поло жению их центры тяжести и уточняются графики величин ги г2, b, s ит. д.
После вычерчивания всех сечений производится окончатель ный прочностный расчет и находится такое положение линии
центров тяжести сечений лопатки |
относительно радиуса |
диска, |
|
проходящего через |
центр тяжести |
корневого сечения, |
которое |
обеспечит нужное |
взаимодействие |
аэродинамических и центро |
бежных сил, приложенных к лопатке.
Система координат, в которой задаются профили сечений ло патки, обычно выбирается таким образом, что начало ее распо лагается в центре тяжести корневого сечения, ось X проводится в плоскости симметрии елочного замка, а направление оси Z, как показано на рис. 5. 10.
Если лопатка не имеет елочного замка и расположение оси X не диктуется технологическими соображениями, то ее направле ние нужно выбирать так, чтобы она была приблизительно парал лельна хорде профиля среднего сечения лопатки (см. рис. 5.6).
Таким образом, по результатам расчета лопаток на прочность для каждого сечения проводятся оси X и У, относительно кото рых замеряются координаты точек, лежащих на линиях, очерчи вающих профиль. При этом ось X делится на равные участки, расстояния между которыми определяются размерами проекти руемой лопатки. В районе входной кромки эти расстояния обычно уменьшаются. Объясняется это тем, что при большой изогнутости входной кромки (малые углы ßln) задание линий, ее очерчивающих, требует меньших расстояний между координа тами вдоль оси X, чем для всего остального профиля.
После снятия координат проверяется точность сопряжений входной и выходной кромок. Эти участки профиля строятся с большим увеличением, чаще всего в масштабе 50 : 1.
Плавность изменения кривизны линий, очерчивающих спинку профиля, обычно проверяется путем вычисления вторых разно стей координат (рис. 5. 16), которые должны изменяться плавно (вторая производная не должна иметь разрыва). Делается это потому, что при графическом построении могут быть допущены неточности в вычерчивании лемнискаты, в снятии координат и др., которых не должно быть в окончательно выполненном профиле. Из таблицы координат профиля спинки видно, как Лг вычис ляются, а на рис. 5. 16 показан график их протекания.
Помимо этого для проверки всего построения и во избежание волнистости по длине профильной части лопатки, необходимо построить графики координат y=f(z) для постоянных значений х (рис. 5. 17). Ими также можно пользоваться при построении про-
122
Таблица координат профиля спинки лопатки
X |
У |
Ді |
^2 |
X |
У |
Ді |
57,5 |
—13,01 |
|
|
27,5 |
0,08 |
1,01 |
|
|
|
||||
|
|
1,11 |
|
|
|
0,97 |
55 |
—11,9 |
0 |
25 |
1,05 |
|
|
|
|
|||||
|
|
1,11 |
|
|
|
0,92 |
|
|
|
|
1,97 |
|
|
52,5 |
—10,79 |
|
0 |
22,5 |
0,87 |
|
|
|
1.11 |
|
|
|
|
|
—9,68 |
|
20 |
2,84 |
|
|
50 |
|
0 |
|
|||
|
|
1,11 |
|
|
|
0,81 |
|
|
|
|
|
|
|
47,5 |
- 8 ,5 7 |
|
0 |
17,5 |
3,65 |
|
|
|
1,11 |
|
|
|
0,74 |
45 |
—7,46 |
|
|
4,39 |
|
|
|
0 |
15 |
|
|||
|
|
1,11 |
|
|
|
0,67 |
|
|
|
|
|
|
|
42,5 |
—6,35 |
|
0 |
12,5 |
5,06 |
|
|
|
1,11 |
|
|
|
0,59 |
40 |
- 5 ,2 4 |
|
|
5,65 |
|
|
|
0 |
10 |
0,5 |
|||
|
|
1,11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
6,15 |
|
|
37,5 |
—4,13 |
|
0,02 |
7,5 |
0,4 |
|
|
|
1,09 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35 |
—3,04 |
|
0,02 |
5 |
6,55 |
0,29 |
|
|
1,07 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32,5 |
—1,97 |
|
0,03 |
2,5 |
6,84 |
0,17 |
|
|
1,04 |
|
|
|
|
30 |
—0,93 |
|
0,03 |
0 |
6,67 |
|
|
|
1,01 |
|
|
|
|
О |
W |
20 |
30 |
00 |
|
âO |
X |
Рис. |
5. 16. |
Изменение |
второй |
разности |
координат |
||
|
профиля выпуклой поверхности |
лопатки |
|
Д2
0,04
0,05
0,05
0,06
0,07
0,07
0,08
0,09
0Л
о,п
0,12
123
филей дополнительных сечений лопатки, например, технологиче ских сечений верхнего и нижнего (путем экстраполяции кривых), нулевого сечения, проходящего по периферии лопатки, или сече
у спинни |
ния п', |
в котором |
предпола |
гается |
сделать отверстие для |
||
|
проволочного бандажа, и т. п. |
||
|
Для |
этого достаточно инте |
|
|
ресующее нас сечение обозна |
||
|
чить на оси Z и в этом месте |
||
|
рассечь |
вертикально |
линиями |
|
постоянного X , прочитав на оси |
||
|
ординат значения координаты |
||
|
у для данного х. |
|
|
|
5.4. |
СПОСОБЫ ПОСТРОЕНИЯ |
ЛОПАТОК С МЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ ПРОФИЛЬНОЙ ЧАСТИ
Поверхности лопатки в этом случае должны иметь форму, предусматривающую какую-либо схему обработки.
Значительное распростране
|
|
|
ние в |
последние |
годы |
полу |
|||
|
|
|
чила |
механическая |
обработка |
||||
Рис. 5. 17. Изменение |
координат |
профильной части лопатки, при |
|||||||
которой |
выпуклая |
сторона |
|||||||
выпуклой и вогнутой поверхностей |
(спинка) |
обрабатывается с |
|||||||
профиля по |
сечениям (сечения О |
||||||||
и VIII — технологические) |
применением |
объемного |
копи |
||||||
це) — путем |
обкатки |
|
ра, а вогнутая сторона |
(корыт |
|||||
цилиндрической |
или |
фасонной |
|
фрезой |
|||||
с помощью одного или двух плоских копиров [18]. |
|
|
|
Рассмотрим последовательность построения профилей сече ний рабочих лопаток турбины для двух способов обработки во гнутой поверхности:
а) цилиндрическим режущим инструментом (червячной фре зой) ■с применением приспособления, имеющего два плоских копира;
б) фасонным режущим инструментом с применением одного плоского копира.
Спинка лопатки в обоих случаях обрабатывается по объем ному копиру.
При обработке вогнутой поверхности по этим схемам фреза и лопатка устанавливаются одна относительно другой так, что угол между координатной плоскостью Y—Z и осью фрезы равен некоторой величине ф, которая во время обкатки сохраняется постоянной.
124
Плоскость У—Z устанавливается вертикально и во время фрезерования остается в этом положении.
При горизонтальном движении стола лопатка с помощью одного из двух плоских копиров перемещается в вертикальной плоскости так, что фреза обкатывает сразу всю вогнутую по верхность (рис. 5. 18).
Последовательность построения профилей сечений лопатки рабочего колеса турбины при обработке вогнутой поверхности по двум плоским копирам цилиндриче ской фрезой такая.
1. Описанным выше путем получают |
|
|
|||||
профили корневого |
(V—У) и периферий |
|
|
||||
ного (/—/) сечений, |
определяют их цент |
|
|
||||
ры тяжести и вычерчивают, как |
это по |
|
|
||||
казано на рис. 5. 19. |
При |
вычерчивании |
|
|
|||
профилей этих |
сечений |
следует |
иметь |
|
|
||
в виду, что величина минимального ра |
|
|
|||||
диуса кривизны на вогнутой поверхно |
|
|
|||||
сти ограничивает величину радиуса |
фре |
|
|
||||
зы, которой эта поверхность будет |
обра |
|
|
||||
батываться. Радиус фрезы должен быть |
|
|
|||||
не менее чем на 2—3 мм |
меньше мини |
|
|
||||
мального радиуса кривизны обкатывае |
|
|
|||||
мой поверхности. |
|
|
|
|
|
|
|
2. Выбрав радиус фрезы, строят ли |
|
|
|||||
нии / —I, V—V, |
по которым будут |
дви |
|
|
|||
гаться центры |
соответствующих |
сечений |
|
|
|||
фрезы. |
|
|
|
|
|
|
|
В процессе обработки плоскости за |
|
|
|||||
даваемых сечений и ось обкатывающего |
|
|
|||||
цилиндра не перпендикулярны, |
а |
линии |
Рис. 5. 18. |
Взаимное |
|||
пересечения этих плоскостей и цилиндра |
расположение |
фрезы и |
|||||
представляют собой эллипсы. Вычерчива |
лопатки |
||||||
ние промежуточных |
сечений лопатки и, |
центров обкатываю |
|||||
в частности, построение линий |
движения |
щих сечений фрезы значительно упрощается, если положить ось фрезы перпендикулярной к плоскости чертежа, а сечение фрезы считать окружностями, диаметры которых равны диаметру фрезы. Погрешность же, получаемая в результате замены эллип сов окружностями, невелика и при необходимости может быть устранена незначительной корректировкой копиров и угла уста новки плоскости лопатки по отношению к оси фрезы.
3. Для построения линии III—III (рис. 5. 19, а), по которой будет двигаться центр сечений фрезы, обкатывающей среднее (III—III) сечение лопатки, нужно построить несколько последо вательных положений оси фрезы 1—1, 2—2, ... , 10—10. Для этого, задавшись каким-то исходным положением 1— 1, разби
125
ваем линии п '—п ' и п " —п " , совпадающие с направлением подачи стола станка при фрезеровании, на отрезки 1 '—2 ', 2 '—3 ' . .. и 1"—2", 2" —3 ", . . . так, что все эти отрезки равны между собой.
Далее в точках Г , 2 ', ... , 10' восстанавливаем перпендику ляры до пересечений с линией I —I, а в точках 1", 2 ", ... , 10" до пересечения с линией V —V.
I
Рис. 5. 19. Построение профиля вогнутой поверхности
среднего (111—III) |
сечения при обработке по |
двум |
|||
|
|
|
копирам |
|
|
Точки а , б , в , . . . , и, |
к , |
л , |
которыми |
отрезки |
1 —/, 2 —2, .. . |
■• •, 1 0 — 1 0 делятся пополам, |
соответствуют нескольким последо |
||||
вательным положениям |
центра сечения |
фрезы, |
обкатывающей |
профиль среднего сечения, а их геометрическое место — является линиями перемещения этого центра, аналогично линиям I — I
и Ѵ— Ѵ.
126