книги из ГПНТБ / Юматов Б.П. Открытая разработка сложноструктурных месторождений цветных металлов

Я =

0,087+ 0,043 =

0,130;

В =

0,062+ 0,093 =

0,155.

I I I

вариант

характеризуется

отсутствием

потерь

полезного

ископаемого

(Я = 0). Разубоживание получается

за счет засорения руды

породами,

оставлен­

ными по всем контактам залежи

с целью образования рабочих площадок.

Коэффициенты примешивания

пород по раздельно разрабатываемым

контактам

подсчнтываются

по формуле

(74), а затем

суммируются

В = Ві + Вг

+ В3 +

В., =

0,077 +

0,062 + 0,093 +

0,031 = 0,263.

По IV варианту разработка блока

залежи

ведется так же, как и по I I вариан­

ту,

с

потерями

и разубожнванием полезного

ископаемого. Однако в

отличие от

ІІ

варианта потери

образуются

на

контактах

залежи

с

пропластком

пустых

hi sin ô

П =

р-

;

(80)

1 тН sin a sin ß

В =

/ г " 5 І П б Ѵ п

(81)

тН sin а sin ßyp

и л и

h\ sin ô

Я

= - і

—

- ;

(82)

тн

H sin ß

m„H sin

ß v P

б) при

разработке блока второго типа

(рис. 49,6)

Лр; sin ô

(84)

2m c p H sin а,- sin

ß

/t„j- sin ÔYn

(85)

2mcpH sin

sin ßYp

П-.

1=1

[=1

в)

при

разработке

бло­

ка

в)

третьего

типа

(рис.

49,

jj

_ ftp

sin

ÔL K Yp

(86)

25 sin a sin ß

D =

h\

sin

ôL K Yn

(87)

25 sin a sin ß

где

hp — высота

треуголь­

ника

теряемой

руды,

м;,

Ап

— высота

треугольни­

ка

примешиваемых

пород,,

м;

ô — угол,

который

при

a > ß

равен (а—ß), а при

ß > a

равен

(ß—a),

град.;,

a — угол

падения

залежи,

град.;

ß — угол

наклона

откоса

забоя

или

траекто­

рии

черпания

экскаватора,,

град.;

m — горизонтальная

мощность

залежи

по

сече­

нию

блока;

H — высота

уступа,

м;

L„ — длина

по

^ ^ ^ П

а і п о а м і . і ѵ

[пnъTlT^^г^tJ

г гavгuuт,

гашаемых

приконтактных

зон (L K

л

=2Zi), м;

Рис. 49. Схемы к расчету потерь и разубо

і=і

погашаемой

живания руды при разработке блоков про

— длина

стого

строения различных типов

і-той

приконтактной

зоны в.

пределах блока, м.

Расчетные формулы для блоков с согласным залеганием кон­

тактов залежи и включений приведены ниже.

1. При валовом способе выемки

(рис. 50, а)

Л =

Лр sin ô

(88>

m — 2 тві

I H sin <Xi sin ß

1. При валовом

способе выемки

(рис. 51, о)

Лр] sin б

(92)

2

( ™ср — 2 тср

в/

Н

s i n а

і s

i n ß

1=1

S '"ср. в/ 7п

В = ß x

+

Вй

+

(93)

1=1

[=1

Л^, sin ÔYn

(94)

2 ( m c p

— Уі mcp. в/ ] Я

s

i n a l s

i n

ßVp

1=1

где /7] и /72 — коэффициенты

потерь

полезного

ископаемого

при

разработке соответственно

висячего и лежачего

боков

залежи;

ßi

и В2 — коэффициенты

примешивания вмещающих пород при раз­

работке

соответственно

вися­

чего и лежачего

боков

залежи;:

'Яср.вг — средняя

горизонталь­

ная

мощность

г'-того

прослой­

ка,

м; ai

и

СС2 — углы

падения

соответственно

висячего

и ле­

жачего боков залежи в преде­

лах

блока, град.

Коэффициенты

потерь

и

лримешивания

вмещающих

пород при разработке

лежаче­

го

бока

залежи

/72 и В2

опре­

деляются

также

по формулам

(92)

и

(93) при замене Лрі на

ЛР 2,

Лпі на hn2

и ai

на а2 .

2. При селективном

способе

выемки

(рис. 51,6)

рациональ­

ный

вариант

и

соответствую­

щие ему коэффициенты П и В

определяются

для каждой

раз­

дельно

разрабатываемой

при-

_

контактной зоны, по сумме ко-

P ^ H B ^ P ^ ^

B

S

S ™ Р ы х устанавливаются

норма-

селективной выемке

сложного

блока

ТИВНЫе

потери

И

р а з у б О Ж И -

второго

типа

вание

П:

(95)

Я sin at -sin ß

cp. Bl

h\t

sin

Ô£ Yn

(96)

С р . Bi

Я

sin ai sin

ßvp

где Ар,- — высота рудного

треугольника

/-той раздельно разрабаты­

ваемой

прикоитактной

зоны, м;

Лиг — высота

породного треуголь-

ника

/-той

раздельно

разраба­

а

тываемой прикоитактной

зоны,

м;

ог — угол,

определяемый по

значениям a и ß /-той раздель­

но

разрабатываемой

прикои­

тактной

зоны, град.;

щ — угол

падения /-той раздельно разра­

батываемой прикоитактной зо­

ны, град.

Расчетные

формулы

для

блоков

с

рассредоточенным

распределением

включений по­

род приведены

ниже.

1. При валовом способе вы­

емки

(рис. 52, а) :

а)

с

согласным

залеганием

контактов

рудного

тела

7 7 =

_ Ѵ І П

6

ß

(97)

2 sin a

sin

В

-

A- sin

ôlKiy„

- I

i

(98)

2 sin a

sin

ß

где й р

— коэффициент

рудонос-

Рис.

52.

Схемы к расчету потерь и раз-

ности, т/м3

*;

убоживания руды при валовой и селек­

б)

с

несогласным

залега­

тивной выемке сложного блока третьего

типа

нием

контактов

рудного

тела

2 sin

a,- sin ß

Б

(99)

в,

A2nt sin

6/KtVn

1 — Ар

(100)

2 sin

щ sin

ß +

л = 2 л*;

(îoi)

2.

При селективном

способе выемки

(рис. 52, б) :

а)

с согласным залеганием

контактов

рудного

тела

„

Iii sin

ô

I

v

П =

—-ü

. -ML.

+ Я в ;

(103)

2 sin a sin

ß

ß

в

v

'

„

sin

ôXK Vn

!

2 sin

a

sin

ߣ

в

v

;

П = П\ + П'2

+ ^ПЫ;

(105)

В=

ВІ + В'з + 2

В'ві,

(106)

где П[,

П\—

коэффициенты потерь

оптимального

варианта разра­

ботки соответственно

для

висячего

и лежачего боков

залежи;

ß[,

В'2 —коэффициенты

примешивания

пород

оптимального

варианта

разработки соответственно

для висячего

и

лежачего

боков зале­

жи; П'ъі

— коэффициент

потерь варианта

разработки

г'-той прикон­

тактной

зоны

включений

на участке с неизменяющимся

углом

па­

дения;

В'В1 — коэффициент

примешивания

пород

при

варианте

Балансовые запасы руды в блоке Б

составляют

15 750

т,

средняя мощность

залежи ;7zCp—50 м, средняя мощность

первого пропластка

пустых пород

mcp.Bi

.равна 10 м, средняя мощность второго

пропластка

отср.в2—2,5

м. Среднее

содер­

контактов

залежи: №

1—55°,

№

2 — 60°, №

3 — 80°, №

4—100°,

№

5 — 80",

.№ 6 — 85°. Угол откоса уступа

ß

равен 65°, высота

уступа

Я

принята

10

м.

Объемные массы руды и породы приняты равными

( Y H = Y P ) -

'

П р и

р а з р а б о т к е

б л о к а

з а л е ж и

в а л о в ы м

с п о с о б о м

>(рис. 53, а)

произведена

технико-экономическая

оценка трех

вариантов

выделе­

ния горных

работ в

приконтактной

зоне висячего

бока

и

пяти вариантов — в

ІйШШІ

увшиі

Рис. 53. Схемы к расчету потерь и разубоживания руды при

валовой

и селективной

разработке сложного

блока

второго

типа

I

вариант — / і р « 0 ,

/г п =10 м;

''

I I

вариант — / г р = 5

м, / г п = 5 м;

I I I

вариант — hv— 10 м, / і п = 0 ,

лежачего

бока:

а при пятивариантноп схеме разработки

I

вариант — Л Р = 0 ,

/гп = 10 м;

I I

вариант — /гр = 2,5 м, Лп = 7,5 м;

I I I

вариант — / г р = 5 м, / г п = 5 м;

IV

вариант — /і р = 7,5 м, /гп =2,5

м;

V вариант — /г р =10

м, / г п = 0 м.

пород определяются по формулам (88)<

Коэффициенты

потерь и примешивания

и (89). Подставляя в них соответствующие числовые значения,

получим

следую­

щие значения коэффициентов:

а)

при разработке

приконтактной

зоны

висячего бока залежи:

I

вариант:

Л =

0;

В = 102

0,1736

12,5,

I А г- >

I Г\ 1 Г- Г\

'

*

2(50— 12,5) 10 0,8192.0,9063

2(50—12,5)

I I

вариант

П =

5 2 -

0,1736

0,008;

2 (50— 12,5) 10-0,8192.0,9063

0,1736

,

+

12,5

0 , 1 7 5;

2(50— 12,5) 10.0,8192-0,9063

2(50—12,5)

I I I

вариант

0,1736

П=

Ю2 -

=

0,032;

2(50— 12,5) 10-0,8192.0,9063

В = О 2 -

0,1736

_ j _

12,5

0,167;

2(50 — 12,5)

2 (50 — 12,5) 10-0,8192.0,9063

1

б)

при разработке

приконтактной

зоны

лежачего

бока залежи

вариант

Л =

0;

£ = Ю 2

^3240

I

12.5

=

0,217.

2 (50— 12,5) 10.0,9962.0,9063

^

2(50— 12,5)

Произведя аналогичные

расчеты для остальных четырех вариантов

получим

следующие значения коэффициентов

I I

вариант — Я=0,004 . 5=0,195;

I I I

вариант — Я = 0,012, 5 = 0.179;

IV вариант — Я=0,028,

5=0,171;

V

вариант — Я = 0,050 , 0 = 0,167.

П р и с е л е к т и в н о м

с п о с о б е

в ы е м к и

(рис. 53,6)

принята

раздель­

ная

разработка полезного

ископаемого

и пород

пропластка

мощностью 10 м.

Пропласток мощностью 2,5 м отрабатывается совместно с полезным

ископае­

мым.

соотношениями потерь и разубоживания.

Для контакта № 1 и № 2 принята

трехвариаптная схема, для контакта № 3

и № 4 — пятивариаптная.

Значения высоты треугольников при различных схемах указаны выше.

Коэффициент потерь определяется

по формуле (77). Коэффициент примешива­

В =

а

/ г " З І " 6

+

"

У

(107)

2 ^ П С Р -

mcp

n(. j

H sin a sin ?

4 (^mcp

-

g

mcp

Bf j

из

которой

видно, что в

расчетах пустые

породы

второго

пропластка

равномер­

но распределены на все четыре раздельно

разрабатываемые приконтактные

зоны.

Для контакта Ks 1 значения

коэффициентов

следующие:

I

вариант

Л =

0;

В =

Ю 2

° i ± Z ^

H

=

0,049;

I I

вариант

2 (50— 12,5) 10-0,8192.0,9063

4(50—12,5)

U = 5 2

=

0,008;

2(50—12,5) 10.0,8192-0,9063

В =

5 2

1

НІЁ

=

0,025.

2(50— 12,5) 10-0,8192-0,9063

4(50— 12,5)

Аналогично рассчитаны коэффициенты для остальных вариантов. Полученные

значения коэффициентов

потерь

и примешивания

пород

по

вариантам

валовой

и

селективной выемки

заносятся

в табл.

32. и производятся

необходимые

расче­

Л А

= 0,137 - 100 =

13,7%;

0,068-15750 1 0 0

= 7 > 3 о / о -

н

14 663

няты следующие параметры. Угол падения

висячего бока

залежи в пределах

блока cti равен 80°, угол падения лежачего

бока залежи

в пределах блока

ас = 50", среднее содержание

свинца

в погашаемых

балансовых запасах

с = 2 % ,

высота уступа //=10 м, угол

откоса

уступа

ß = 65°. длина

погашаемого

контак­

та висячего бока залежи (в

пределах блока) /,,.о=15 м,

длина погашаемого

контакта лежачего

бока залежи (в пределах

блока)

/ Л . G = 19,5 м, удельная масса

руды

YP = 28 Т/М3 , удельная

масса

породы

уп=2,5

т/м3 , коэффициент

рудонос-

ностн /гр =0,85.

При

определении

нормативных показателен для

каждого

раздельно

разраба­

ведения

горных

работ

(см. рнс. 52,6).

Для получения

пяти

вариантов

высота

уступа

была

разделена

и а четыре части,

по высоте

которых

приняты

следующие

значения высот треугольников теряемого полезного ископаемого

и примешивае­

мых вмещающих

пород:

I

вариант — Л п = 0 ,

Л п = 1 0

м;

II

вариант — Лр = 2,5

м, /гп = 7,5 м;

I I I

вариант — Л Р =5,0

м, /гп = 5,0 м;

IV вариант — Лр = 7,5

м, Лп = 2,5 м;

V

вариант — / і р = 1 0

м, / г п = 0 .

пород

для

данного

примера

были

Коэффициенты

потерь

и

примешивания

определены

по

формулам

(99) и (100).

Для

вариантов

разработки

висячего

бока

получены

следующие

значения:

I

вариант

Я =

0;

в

_

0,2588-15.2,5

1 —0,85

_

Q J 4

3 .

_

2.10 000.0,9848-0,9063

2-0,85

~

'

I I

вариант

Я =

2,5»

° ' 2 5 8 8 1 5

- 2

- 8

0,004 ;

2-10000-0,9848-0,9063

В =

7 5 2

0,2588-15-2,5

1 - 0,8 5 ^ Q 119

.

'

2-10 000-0,9848-0,9063

2-0,85

Аналогично произведены расчеты для всех остальных

вариантов

разработки

висячего

бока,

в

результате

чего получены следующие

значения

коэффициентов

I I I

вариант — Я = 0 , 0 1 5 ,

В=0,102;

IV

вариант — Я=0,034,

5=0,092;

V

вариант — П = 0 , 0 6 1 ,

В=0,088.

По

тем же формулам

подсчитаны коэффициенты

потерь

и примешивания по­

род для вариантов разработки лежачего

бока:

I

вариант

Я =

0;

в

=

0,2588-19,5-2,5

1 — 0,85 =

g

179 •

2.10 000-0,7660-0,9063

2-0,85

~~

'

I I

вариант

Я =

2,5 2

0.2588-19,5-2,8

=

Q

Q

Q

Q

2-10 000-0,7660-0,9063

В = 7 5 2

0.2588-19,5.2,5

^

1 - 0,8 5

=

Q

g

2-10 000-0,7660-0,9063

'

2-0,85

Для

остальных

вариантов

получены следующие

значения

коэффициентов:

I I I

вариант — Я = 0,025, 5 = 0,111;

'

IV

вариант — Я=0,057, 5 = 0,094,

5 Б. П. Юматов H др .

J29