![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Гессен В.Ю. Защита сельских электрических сетей от аварий
.pdfмежду фазными проводами линии по участку сети от источ ника питания к месту повреждения идет аварийный ток, линии 6—10 кВ в соответствии с «Правилами устройств электроустановок» (ПУЭ) оборудуются максимальной токовой защитой от междуфазных коротких замыканий с действием на отключение линии. Эта защита чаще всего
выполняется с |
помощью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
реле |
прямого |
|
действия |
|
|
|
|
е-.юкв |
|
|
^ |
|
|
|||||
Р Т В . |
Схема |
защиты — |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
двухфазная |
(с |
двумя |
|
|
|
|
-о ' ^ ч ^ г |
|
|
|||||||||
трансформаторами тока), |
3 3 ' / ! ^ ^ |
|
- с Д - |
|
^ |
|
|
|||||||||||
двухрелейная |
(рис. 53). "ЧуРу"0 |
|
|
з |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
л |
|
|
|
|
|
Д л я настройки |
мак- |
|
|
|
|
|
нтми |
|
|
|
|||||||
СИМаЛЫЮЙ |
ТОКОВОЙ |
З а - |
|
|
|
|
Hj§Y |
|
Через рем |
|
||||||||
|
|
|
|
|
„ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'на сигнал |
||
щиты |
конкретной |
линии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
необходимо |
В Ы П О Л Н И Т Ь |
|
Рис. |
52. |
Схема |
|
линий 6—10 кВ. |
|||||||||||
соответствующий расчет. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
В |
ходе расчета |
определяются |
первичный |
ток |
срабаты |
|||||||||||||
вания |
защиты |
( / с . 3 ) | |
уставка |
реле |
по |
току |
( / у ) , |
|
уставка |
|||||||||
по времени (ty) |
и коэффициент чувствительности |
|
защиты |
|||||||||||||||
{k4). |
Расчетный |
|
первичный |
|
ток |
срабатывания |
|
защиты |
||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||
(h. |
з. расч) |
находится |
по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
/ |
|
- |
|
^" |
/: |
Г |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' с . з. р а с ч — |
|
t |
к з а п ' р а б . мало |
|
|
|
|
|
|||||
где: |
/ р а б . макс — |
рабочий |
максимальный |
|
ток |
линии; |
||||||||||||
|
|
|
ka |
— коэффициент |
надежности |
для |
|
защит с |
||||||||||
|
|
|
|
|
Р Т В , равный |
1,4; |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
/е„ — |
коэффициеитвозврата,дляРТВ £ в =0,7 ; |
||||||||||||||
|
|
|
^ з а п |
— коэффициент |
запуска, |
|
|
учитывающий |
||||||||||
|
|
|
|
|
изменение тока в линии при срабаты |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
вании предыдущей, считая от потре |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
бителей, защиты или при включении |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
нагруженной линии на полное напря |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
жение; |
значение |
этого |
|
коэффициента |
|||||||||
|
|
|
|
|
зависит |
от того, какую выдержку вре |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
мени имеет защита: если выдержка |
||||||||||||
|
|
|
|
|
времени больше 0,5 |
с, то |
й 3 0 п = |
1—1,1, |
||||||||||
|
|
|
|
|
если меньше |
0,5 |
с, |
то k3sn |
= |
2,0. |
||||||||
|
Значение |
/ р |
а б . макс |
в. условиях |
эксплуатации |
можно |
||||||||||||
получить |
по |
результатам |
|
периодических |
наблюдений |
путем измерения тока линии в часы максимальных нагру зок. Этот ток в амперах ориентировочно можно рассчи-
Ш
тать, исходя из суммарной установленной мощности потребительских трансформаторов ( S s к В - А ) , питающих ся от данной линии с но минальным линейным на пряжением Un в кило
вольтах:
|
|
|
|
|
|
' раб. маю**5 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Здесь |
|
kc |
|
— коэффициент |
|||||
|
|
|
|
|
спроса, |
учитывающий |
не |
|||||||
|
|
|
|
|
полноту |
загрузки |
потреби |
|||||||
|
|
|
|
|
тельских |
|
трансформаторов |
|||||||
|
|
|
|
|
и несовпадение их макси |
|||||||||
Рнс. |
53. |
Схема |
максимальной |
мумов |
|
нагрузки. |
Д л я |
|||||||
токовой защиты с реле РТВ, |
сельских |
|
линий |
|
10 |
кВ |
со |
|||||||
включенными |
на |
фазные токи |
сроком |
эксплуатации |
до |
|||||||||
(схема |
неполной звезды). |
10 |
лет |
kz |
|
= |
0,5 |
-S- 0,6, |
бо |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
лее |
10 |
лет |
|
kc = |
0,7 |
-г- |
0,8. |
||
Расчетный |
ток срабатывания |
реле |
/ с |
р . р . р а |
с ч |
опреде- |
||||||||
ляется по выражению: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 ср. р. расч - |
' с.з. расч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где: |
/гс х |
|
коэффициент схемы; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п т т |
— коэффициент трансформации трансформаторов |
||||||||||||
|
|
' тока данной линии, от которых питаются реле. |
||||||||||||
По этому значению тока подбирается |
соответствующая |
|||||||||||||
уставка |
по |
току (7У ) на |
реле |
Р Т В , |
причем |
значение |
||||||||
Ту должно |
быть не меньше |
/с р . р . расч- |
Учитывая, |
ЧТО |
/ у |
|||||||||
отличается |
от |
7,ср. р. расш необходимо |
уточнить |
значение |
||||||||||
первичного |
тока срабатывания (7С - |
3 ) . |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент схемы учитывает токораспределение во вторичных цепях трансформаторов тока. Он показывает, во сколько раз ток в реле больше вторичного тока транс форматоров тока. Его значение зависит не только от различных схем соединения трансформаторов тока и реле, но (для некоторых схем) и от вида короткого замыкания. Так, для схемы включения трансформаторов тока и реле в неполную звезду (см. рис. 53) kcx = 1, поскольку весь вторичный ток трансформатора тока протекает по реле
112
при |
любых видах многофазных к. з. Д л я схемы |
включе |
|||
ния |
реле на разность токов двух фаз (рис. |
54) |
и |
kzx |
= 1 |
только при двухфазном к. з. между фазами |
А |
В |
или |
||
В и С. Действительно, при к. з., например, между |
фазами |
А и В практически весь вторичный ток трансформаторов тока фазы А будет протекать через реле, не ответвляясь во вторичную обмотку трансформатора тока фазы С, так как сопротивление этой обмотки значительно превышает сопротивление катушки реле. Если же замыкание воз
никает |
между фазами |
А |
и С kcx = 2, а в симметричном |
|
режиме работы линии |
и |
при |
||
трехфазных |
к. з. —kc x |
= |
] / 3 , |
|
так как в этих случаях ток |
||||
реле |
равен |
геометрической |
разности вторичных токов фаз А и С.
При определении |
/ с . э . р а с ч |
|
в приведенную формулу |
надо |
|
подставлять значение |
kcx |
при |
трехфазном к. з., а при уточ нении тока срабатывания за
щиты |
в соответствующую фор |
|||
мулу |
подставляется |
наимень |
||
шее |
значение |
& с х . |
Напри |
|
мер, |
если |
защита выполнена |
||
по схеме |
рис. |
54, |
т. е. по |
однорелейной схеме с включением двух фаз, то в формулу для I c
реле |
на разность токов |
р р а с ч |
надо подставлять |
^сх = У% а в формулу для / с 3 kcx = 1. Подсчитанный по этой формуле-ток срабатывания будет наибольшим, так как очевидно, что при замыканиях между фазами А и С и при трехфазных к. з. первичные токи, при которых защи та будет начинать срабатывать, окажутся меньшими. В случае выполнения защиты по схеме неполной звезды та кого различия в первичных токах срабатывания не будет.
Чувствительность защиты проверяется сравнением наименьшего возможного тока короткого замыкания на
защищаемой линии (/ к > м н н ) с током срабатывания |
защиты, |
||||
определенному по приведенной выше формуле |
для / с |
3 . |
|||
Д л я |
этого подсчитывается |
коэффициент |
чувствитель |
||
ности |
k4, величина которого |
должна быть |
не менее |
1,5: |
мнн
и з
Значение / к И Ш 1 берется для случая двухфазного к. з. в наиболее удаленной (электрически) точке линии, т. е. точке, отделенной от источника наибольшим сопротивле нием.
Поскольку линии 6—10 кВ в сельскохозяйственных районах обычно имеют много разветвлений и большую протяженность с ответвлениями, выполненными сталь ными проводами (линия Лх на рис. 52), токи коротких замыканий в удаленных точках зачастую незначительно
отличаются от |
рабочего |
максимального |
тока линии, |
а иногда даже |
и меньше |
его. Это приводит |
к тому, что |
/г„ оказывается меньшим 1,5 или даже меньшим 1. Если при этом для выполнения защиты применялась схема
включения |
реле |
на |
разность |
фазных токов и |
значение |
||
/гч |
оказалось не |
менее 0,9, |
то |
нормируемое |
значение |
||
k4 |
можно |
получить, |
перейдя |
на |
двухрелейную схему |
||
(см. рис. 53). Если же защита |
выполнена по двухрелей- |
ной схеме и k4 оказался меньше 1,5, но не менее 1,1, повысить чувствительность защиты до нормы можно,
отказавшись |
от применения |
реле |
Р Т В и используя для |
этого более |
чувствительные |
реле |
косвенного действия |
РТ-80 (ИТ-80). |
|
|
|
Когда k4 существенно меньше 1,0 и указанными выше |
|||
мерами не удается получить |
необходимую "чувствитель |
ность, отпадает возможность защитить всю линию одной защитой,, расположенной у шин питающей подстанции. В этом случае надо поставить дополнительную защиту для той части линии, которую не может защитить голов ная защита. Такая дополнительная защита может быть выполнена с помощью секционирующих предохранителей или секционирующих сетевых выключателей типа ВС-10, оборудованных первичными реле прямого действия. Эти реле, установлены на проходных изоляторах привода выключателя и связаны изоляционными тягами с меха низмом расцепителя привода. Секционирующие выключа
тели выпускают в двух модификациях. Д л я |
ВС-10-32-0,8 |
|||||
диапазоны |
регулирования |
токов срабатывания |
от |
30 |
||
до |
100 А, |
причем плавное |
регулирование |
(от |
30 |
до |
55 |
А и от 65 до 100 А) осуществляется изменением |
натя |
жения специальной пружины, размещенной в приводе. Ступенчатое регулирование осуществляется переключе нием секций катушки реле: последовательному соеди нению секций соответствует диапазон токов срабатывания от 30 до 55 А, а параллельному — от-65 до 100 А. Д л я
114
выключателя ВС-10-63-2,5 эти |
пределы |
регулирования |
от 100 до 180 А и от 195 до 300 |
А. |
|
Ток срабатывания реле выбирается по соотношению: |
||
^с. з= 2/раб. макс |
|
|
здесь 7p i l 6 м о к с — максимальный |
рабочий |
ток на том |
участке линии, где устанавливается ВС-10.
Привод выключателя ВС-10 позволяет осуществить цикл двухкратного автоматического повторного включе ния, причем время отключения выключателя, точнее промежуток времени от срабатывания реле до срабаты
вания |
выключателя, |
мо |
|
|
|
|||||
жет |
регулироваться |
в |
|
ко |
ко |
|||||
пределах |
от 0,1 до |
4 |
с. |
|
||||||
Ж |
- |
|
||||||||
Вследствие |
очень |
слож |
|
|||||||
|
|
|
||||||||
ной |
конструкции |
|
при |
|
|
|
||||
вода выключателя ВС-10 |
|
|
|
|||||||
надежность |
этих |
аппа |
|
т/в |
г/в |
|||||
ратов пока |
недостаточно |
|
||||||||
|
|
|
||||||||
высокая. |
Поэтому |
для |
|
|
|
|||||
секционирования |
|
ра |
|
|
|
|||||
диальных линий Куйбы |
|
|
|
|||||||
шевский завод «Электро |
Рис. 55. Схема максимальной токо |
|||||||||
щит» изготавливает ячей |
||||||||||
вой защиты линий с дешунтирова |
||||||||||
ки К Р У Н |
|
серии |
К-36 |
с |
||||||
|
нием катушек отключения контак |
|||||||||
выключателем ВММ-10. |
тами |
реле РТ-85 (ИТ-85). |
||||||||
Релейная защита |
выпол |
|
|
|
||||||
нена |
с помощью реле РТ-85 с дешунтированием |
катушки |
отключения (рис. 55). В качестве катушек отключения КО используются реле РТМ, встроенные в привод ПП-67.
Место установки секционирующего выключателя обу словливается обычно технико-экономическими сообра жениями и определяется, исходя из условий повышения надежности электроснабжения потребителей и сообра жениями по удобству обслуживания выключателя. При этом должно быть учтено, что для надежности релейной защиты секционирующий аппарат надо установить в таком месте, чтобы при коротком замыкании в нем коэффициент чувствительности головной защиты линии был бы не менее 1,5.-Имеется в виду также, что и кч защиты, осу ществляемой секционирующим аппаратом, тоже не менее 1,5.
Время уставки определяется графически, путем постро ения карты селективности (см. пример). В ходе построения
115
этой карты выполняется согласование защит по времени действия и по токам срабатывания. Предварительное согласование защит по току срабатывания выполняется аналитически по соотношению:
^ с . з ' ' ' (ft. з . пред, макс ~Г"/раб. Soct)>
где: / с . з. пред. макс — ток срабатывания предшествующей, считая от потребителей, защиты, имеющей наибольший ток срабаты вания;
Л>аб. 2 о с т — сумма максимальных рабочих токов остальных линий (или ответвлений).
Это соотношение определяется следующими сообра жениями. Ток срабатывания защиты, расположенной ближе к источнику, должен превышать сумму наиболь шего тока срабатывания из всех защит, с которыми ведет ся согласование, с рабочими токами остальных линий. Например, применительно к схеме рис. 56 ток срабаты вания защиты 4 должен быть больше тока срабатывания защиты 2, сложенного с рабочими токами линий 1 и 3. Если это условие не выполнить, то возможна неселектив ная работа защиты 4. Действительно, при возникновении на линии 2 междуфазного замыкания через переходное сопротивление ток замыкания может оказаться несколько меньшим тока срабатывания защиты 2 и поэтому она в действие не придет. В то же время по первичной обмот ке трансформаторов тока защиты 4 протекает как ток повреждения линии 2, так и рабочие токи линии / и 3. И если сумма этих токов окажется больше, чем ток сра батывания защиты 4, то защита 4 подействует и, срабо тав неселективно, отключит не только линию 2, где произошло повреждение, но и линии J и 3, находившиеся в нормальном режиме. Выбирая таким образом токи срабатывания защит 4 и 2, мы исключаем неселективное срабатывание защиты 4. Вместе с тем защита 4 все-таки резервирует защиту 2. При коротком замыкании в конце
зоны защиты 2 |
коэффициент чувствительности защиты |
4 должен быть |
не менее 1,2. |
Расчет защиты завершается проверкой на погреш ность трансформаторов тока, питающих защиту (см. примеры в гл. I X ) . При этом погрешность трансформа торов тока не должна превышать 10%.
В заключение следует отметить, .что с помощью реле РТМ можно выполнять отсечку (см. стр. 130), а с помо-
щью реле Р Т В — максимальную токовую защиту. Токи срабатывания соответствующей защиты определяются по тем ж е выражениям, что и для защит с реле косвенного действия, но с учетом следующих особенностей реле пря мого действия.
1. Значение коэффициента надежности (/г„) принима ется повышенное, поскольку реле прямого действия имеют большую по сравнению с реле косвенного действия по грешность по току срабатывания.
|
2. Коэффициент |
возврата (k„) реле Р Т В |
изменяется |
в |
зависимости от |
уставки по времени, кратности тока |
|
в |
реле и времени |
протекания этого тока. |
Значение kB |
в расчетах защит сельскохозяйственных линий прини мается равным 0,7. Однако при настройке защиты необ ходимо определять ток возврата и проверять отстройку тока возврата защиты от максимального рабочего тока линии.
При выполнении защит линий, питающих сельско хозяйственные районы, реле Р Т В используется для выполнения максимальных токовых защит с зависимыми характеристиками времени срабатывания от тока корот кого замыкания. Реле Р Т М обычно используется только как электромагнит отключения в схемах максимальных токовых защит с дешунтированием электромагнита от ключения. Применить это реле для выполнения макси мальной токовой защиты линии (без выдержки времени) не представляется возможным главным образом из-за двух обстоятельств. Во-первых, защита с реле РТМ будет иметь больший ток срабатывания, чем в случае использо вания реле Р Т В с выдержкой времени, так как ток сра батывания защиты должен быть отстроен от броска тока включения линии (отстройка осуществляется применением
повышенного |
значения |
коэффициента запуска |
/г з а п = 2,0 |
|
в расчетной_ |
формуле |
для / с 3 ) . Во-вторых, |
поскольку |
|
собственное |
время |
срабатывания реле Р Т М |
порядка |
|
0,02 с, не удается |
согласовать по времени такую защиту |
ни с временем сгорания плавких вставок предохраните лей типа П К , защищающих потребительские трансфор маторы, ни с временем гашения дуги в линейных разряд никах.
Пример. Рассчитать максимальные токовые защиты присоединений 10 кВ подстанции 35/10 кВ с трансфор матором мощностью 1600 к В - А . Расчетная схема пока зана на рис. 56. Из реальной схемы сети на расчетной
117
приведены |
только те |
элементы, которые |
необходимы |
для расчета |
релейной |
защиты: суммарная |
установлен |
ная мощность потребительских трансформаторов, мощ ность самого мощного потребительского трансформатора и точка, где ток короткого замыкания на данной линии наименьший.
Р а с ч е т |
з а щ и т /—3. |
Д л я |
защиты |
/ подсчиты |
||||
ваем максимальный |
рабочий ток линии: |
|
||||||
|
|
'12 |
|
|
1200 |
|
|
|
раб. м а к с ! = |
|
|
у з • ю •0,4 = |
27,7 А. |
||||
уз-иа |
" |
|
||||||
Исходя из рабочего максимального тока (27,7 А), |
||||||||
можно было |
бы |
выбрать ;гт |
т |
= |
30/5, |
но в практике npO- |
||
fttaS |
|
|
|
|
А /SOkB-Л |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Stz-I200KB-A |
|
|
[]/' |
|
(з) |
ISOOkBR |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pf-2,2A |
|
|
/ = 890А |
3 |
|
S3I-850kBA |
|
|
|
|
40 Ш |
f-O |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I ЮОкВА |
|
Рис. |
56. |
Расчетная |
схема к |
примеру. |
|
ектирования линий 10 кВ учитывают быстрый рост сель скохозяйственных нагрузок и поэтому принимают нес колько завышенные коэффициенты трансформации транс форматоров тока. Это тем более допустимо,что счетчики, питающиеся от другой обмотки этих трансформаторов тока, не предназначены для денежных расчетов.
Выбираем трансформаторы тока — ТПЛ-10 с я т т ==
=40/5. Выполняем защиту по двухрелейной схеме с реле
РТ В . По выше приведенным формулам определяем рас
четный ток срабатывания защиты:
kH |
~ |
1,4 |
' ^ |
'27,7 |
= 61 А. |
^с.з.расч= — ^ ' ^зап^раб.макс |
Q j |
||||
Расчетный ток срабатывания |
реле: |
|
|
||
^с. р. р а с ч = ~~ ~ ' ^сх= |
|
g |
' 1 = |
7,64 |
А. |
118
Принимаем |
/ у = |
8 А, тогда: |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
/ „ Л т т |
|
8-8 |
|
|
|
|
Находим |
коэффициент |
чувствительности |
|
||||||
|
|
|
/,, ,,„„ |
0,87-242 |
, 2 8 , |
|
|||
|
feql |
= |
J<iJl!l!L= |
= 3 |
|
||||
где |
|
|
'с. 31 |
|
6 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогичным |
образом |
рассчитываем |
защиты 2 и 5: |
||||||
|
W™*c3 = yjp^- |
0,4= 19,7 А; |
|
||||||
л т . т = 30/5; |
/ у 3 = 8 А; |
/ с . 3 3 = 48 А; |
А ч 3 |
= 2; |
|||||
/раб.«акс2 = |
- р ~ - ^ - |
0,4 = 43 А; л х |
. х |
= 75/5; |
|||||
|
|
/ у 2 = 7 А; |
/ с . з 2 =10 5 А. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 87 * 95 |
|
Коэффициент |
чувствительности k 4 |
2 = |
|
' 1 Q 5 — = 0,787, |
|||||
что меньше |
1,5. |
Поэтому |
на линии |
2 |
надо |
установить |
секционирующий выключатель. Исходя из соображений, изложенных выше, можно определить, что этот выклю чатель надо установить в таком месте линии, при корот ком замыкании в котором головной защиты будет не менее 1,5, т. е. ток трехфазного замыкания должен быть не менее 180 А. Этому условию удовлетворяет точка k4, где и размещаем секционирующий выключатель 2'. Ток срабатывания его реле определяем по соответствую
щему соотношению с учетом, что рабочий |
максимальный |
|
ток, протекающий через |
выключатель, равен: |
|
S y o , |
865 |
|
/ Р . б . « . к« . = у £ - Ц я |
• k t = y J - [ - 0 • °-5 |
= 2 5 А ! |
/ с . 3 2 , = 2-25 = 50 А.
По величине рабочего тока принимаем к установке выключатель ВС-10-32-0,8 (номинальное напряжение 10 кВ, номинальный ток 32 А, номинальный отключаемый ток 0,8 кА). Учитывая диапазон регулирования уста вок реле по току на данном типе выключателя, оконча тельно выбираем / с . Э 2 ' = 50 А. Коэффициент чувстви-
о'
тельности защиты 2
и |
0.87 -95 , е с |
k4i> |
= — ^ — = 1,65. |
119
Проверим согласование по току защит 2 и 2'. Д л я этого необходимо, чтобы ток срабатывания защиты 2 был бы больше, чем ток срабатывания защиты 2', сло
женный |
с максимальным |
рабочим |
током |
линии |
2, т. е. |
||||||||
/ c a a S s U |
(/е.з»- + /раб.ы.кс*)=1.1 (50 + 43) = 102 А. |
|
|||||||||||
Поскольку |
ранее определенное |
значение |
1С_ з 2 |
= |
105 А |
||||||||
оказалось больше 102 А, то условие согласования |
выпол |
||||||||||||
нено, а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
0,87-212 _ , |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ч а _ |
|
Г05 |
|
~ 1 ' " 3 ' |
|
|
|
|
|
|
Р а с ч е т |
з а щ и т ы |
4. |
Рабочий максимальный ток |
||||||||||
определяем |
из номинальной |
мощности трансформатора: |
|||||||||||
|
/ |
г |
S n |
- |
1 6 0 0 |
-92 5 Л |
|
|
|
|
|||
|
/ р . 6 . - . « 4 - / 3 - ^ - к |
- |
1 0 - 9 2 , 5 А . |
|
|
|
|||||||
Выбираем /гт_т = 150/5, тогда / у 4 |
= |
7 А, / с з 4 |
= |
210 А. |
|||||||||
Проверяем |
условие |
согласования |
по току |
защиты |
4 |
||||||||
с защитами |
1, 2 и 3. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/с.з4Э= 1,1 (105 + 27,7 +19,7)= 167,5 А. |
|
|
|
||||||||
И так как 210 больше |
167,5, то условие |
согласования |
|||||||||||
выполняется. За расчетный режим |
для определения |
k4i |
|||||||||||
принимаем двухфазное к. з. на шинах |
10 кВ . |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
0,87 • 890 |
= 3,69. |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
210 |
|
|
|
|
|
|
|
|
П о с т р о е н и е |
к а р т ы |
|
с е л е к т и в н о с т и |
||||||||||
з а щ и т . |
Чтобы определить уставку по времени |
защиты |
1, необходимо согласовать ее время срабатывания с вре менем сгорания предохранителей защищающих самый мощный на данной линии потребительский трансформа тор. Таким является трансформатор мощностью 160 кВ • А, для которого ток плавкой вставки равен 15 А (см. прило жение 8). Строим в логарифмическом масштабе * харак теристику предохранителя П К с плавкой вставкой 15 А (характеристика / ' на рис. 57). Известно, что время пере горания предохранителя может отличаться от времени, определяемого характеристикой, на ± 2 5 % . Поскольку рассматриваемые предохранители, считая от источника, стоят после защиты, а срабатывать должны раньше ее, то при согласовании защиты с предохранителями следует
* Логарифмическим масштабом называется такой, при котором значения какой-либо величины, выраженные в числах, отклады ваются в масштабе логарифмов этих чисел.
120