книги из ГПНТБ / Кулиев Р.П. Опыт интенсификации разработки и эксплуатации морских месторождений и скважин
.pdfПо формуле (25) были подсчитаны значения коэф фициента ухудшения по рассматриваемым в работе
фонтанным |
скважинам месторождения |
Песчаный-море. |
||||||
Параметры, необходимые для определения по фор |
||||||||
муле |
(24) |
коэффициента |
ухудшения |
призабойной |
зо |
|||
ны в, |
мы определяли следующим |
образом. |
|
|
||||
1. По данным |
глубинных замеров |
строили |
кривые |
|||||
восстановления забойного |
давления в |
координатах |
Рс;. |
|||||
Т—псевдопродолжительность |
работы |
скважины |
(„при |
|||||
веденное время") до момента ее остановки для |
||||||||
исследования, |
мин: |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Т = |
Qy |
|
|
|
(26) |
где -Q —суммарный отбор |
|
|
|
|
||||
нефти кз скважины за вре |
||||||||
|
мя предшествующей непрерывной ее работы, |
|||||||
|
см3; |
|
|
|
|
|
|
|
Qy —установившийся |
дебит |
скважины перед оста |
||||||
|
новкой, |
см?\сек. |
|
|
|
|
|
|
По |
графикам |
Р% — f{^S~~^j |
определялся прямоли |
нейный участок кривой восстановления давления. Учи тывая кратковременность проводимых исследований скважин (3—4 часа), для определения значения пол ностью восстановившегося пластового давления полу ченный прямолинейный участок экстраполировали до
пересечения с осью ординат |
в |
точке, абсцисса |
которой |
|
|
l g — L |
= |
0. |
|
|
т+t |
|
|
|
Такая экстраполяция допустима и дает вполне |
надеж |
|||
ные |
результаты. |
|
|
|
2. |
По прямолинейному участку графика восстанов |
ления давления определяли тангенс угла наклона пря
мой |
к оси абсцисс: |
|
|
|
|
|
|
|
|
i = |
0,183 |
— = |
|
|
- — ^ |
|
|
|
|
|
»•* |
i g _ i L . _ i . _ A _ |
<2 7 > |
|||
|
|
|
|
|
т+и |
6 |
г-к |
|
где |
l g — — ; |
\g-zrr |
абсциссы |
двух достаточно |
удален- |
|||
|
T-\-ty |
T-\-h |
ных |
друг |
от |
друга |
точек |
на пря |
|
|
|
||||||
|
|
|
молинейном участке |
графика; |
62
|
|
Л^; Рц—соответствующие |
ординаты указан |
||
|
|
|
ных |
точек. |
|
3. За |
установившееся |
забойное |
давление Я с у была |
||
принята |
величина |
забойного давления, измеренного |
|||
перед |
остановкой |
скважины. |
|
||
4. |
Величина RK |
была принята равной 150 м (среднее |
|||
расстояние между |
скважинами), а Яс —0,075 м. Подста |
вив значения найденных описанным способом парамет ров i, ДЯ, RK и Я с в формулу (24), определяем значение коэффициента ухудшения. Результаты подсчета приве дены в таблице 17.
Подсчет показывает, что на долю скин-эффекта (или зоны ухудшенной проницаемости ввиду выделения газа в самостоятельную фазу) в перечисленных скважинах приходится 9,7—53,5% от общего перепада давления в пласте.
Интересно отметить, что результаты подсчета по методике Ван-Эверцингена и Херста, Apnea, Томаса и предлагаемым методам определения величины Rr по
формуле |
(18) по качеству совпадают. При этом |
только |
в одном |
случае (скважина № 111) полученные |
резуль |
таты различны. |
|
|
Таким |
образом, сравнение величин радиуса |
разгази |
рования, полученных предлагаемым методом и методом ВНИИ, показывает хорошее соответствие между ними. Это дает основание рекомендовать предложенный метод для вычисления Rr непосредственно в промысловых
условиях—по кривой восстановления |
давления. |
|||
§ |
3. Определение |
радиуса разгазирования |
||
по эксплуатационным |
рядам |
фонтанных |
||
|
|
скважин |
|
|
Для интенсификации разработки и эксплуатации неф |
||||
тяных |
месторождений |
при |
Я з а б < Я н а с < Я п л , помимо |
определения радиуса разгазирования вокруг призабойных зон скважин, представляет большой интерес выявле ние зоны распространения смешанного режима в залежи (выделение газа в пласте) путем определения радиуса разгазирования по эксплуатационным рядам (батареям) скважин. Это тем более важно для тех месторождений и районов, где в силу некоторых обстоятельств методы водного воздействия были применены с опозданием. В
63
случае применения этих методов начинает интенсивно падать давление в пласте, между закачкой и отбором пластовой жидкости появляется дефицит (отрицатель ный баланс), и при дальнейшей разработке и эксплуа тации залежи развивается режим растворенного газа.
Как было сказано выше, к такому типу месторож дений можно причислить и рассматриваемое в данной работе нефтегазовое месторождение в акватории
о.Песчаный.
Вцелях выявления радиуса разгазирования по рядам скважин рассмотрим, как изменяется забойное давление в эксплуатационной батарее по каждому горизонту в отдельности. Для этого составим систему уравнений, которая позволит при заданных дебитах определить давление. Условия работы скважин в каждом данном ряду одинаковы, т. е. скважины имеют одинаковые забойные давления, одинаковые дебиты и равномерно распределены по окружности соответствующего ряда.
Условия работы каждого ряда можно определить при решении уравнений, составленных по следующей схеме [49, 50, 51, 52]:
=^ « ( Р , . , - Л ) 1
|
|
|
|
|
|
у- |
|
|
|
|
|
|
где |
i |
соответствует номеру |
каждого |
ряда; |
|
|
||||||
|
|
п—количеству |
работающих |
рядов; |
|
|
|
|
||||
|
|
i — 1, 2 |
|
п. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Начало счета |
ведется от внешнего |
ряда |
скважин. |
||||||||
Я\ и |
Qi-i—Дебиты |
скважин |
t-ro |
и t-1-го рядов, |
смй/сек; |
|||||||
П\ |
и |
|
количество скважин |
i-ro и |
i-1-го рядов; |
|
||||||
Р\ |
и P|_j—забойное |
давление |
в скважинах |
/-го и |
i-1-го |
|||||||
R\ |
|
|
рядов, |
атщ |
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
радиусы |
i-ro и i-1-ro эксплуатационных |
ба |
||||||||
|
|
|
тарей, |
м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
г \ |
и |
|
—радиусы |
скважин |
i-го и i-1-го |
рядов (при |
||||||
|
|
|
веденный |
для совершенных |
скважин |
ради |
||||||
|
|
|
ус), м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Количество уравнений, составленных по типу урав |
|||||||||||
нения |
(28), соответствует |
количеству |
работающих |
ря- |
64
дов, т. е. п. |
При наличии нагнетательного ряда дебит |
|||||||
в уравнении |
берется со знаком минус. Начиная решать |
|||||||
систему уравнений от центральной скважины |
(или |
|||||||
внутреннего |
ряда), т. е. задавая |
последовательно |
зна |
|||||
чение i = п, |
i = п — 1 = |
1 |
, i — 2, i = 1, |
получаем |
||||
выражение забойного давления скважины каждого |
ряда |
|||||||
в зависимости от забойного давления скважин |
внутрен |
|||||||
него ряда. |
|
|
|
|
|
i — 1 получим значе |
||
Из последнего |
уравнения |
при |
||||||
ние Р з а б п, |
а затем |
сможем |
определить забойные |
дав |
||||
ления всех |
|
рядов. |
|
|
|
|
|
|
Теперь |
рассмотрим |
составление систем |
уравнений |
при работе одного нагнетательного ряда № 1 и четы
рех |
эксплуатационных |
рядов |
№№ |
2, 3, 4, 5. |
|
|
|
||||||||||
По |
принципу |
формулы |
(28) составим |
систему |
пяти |
||||||||||||
уравнений для скважин X горизонта |
балахансксй свиты. |
||||||||||||||||
|
|
|
пъдь |
1 п —l - + q5 In —а |
qK In — i - = |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
Rb |
|
|
|
|
пьГь |
|
ПкГк |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
= |
|
2 - / f . / t 5 ( P , - P 5 ) ; |
|
|
|
|
( 2 9 ) |
||||
|
|
(«60s + |
« - 4 9 4 ) |
In § - |
+ |
q4 |
In -A |
. |
_ ^3 |
In - |
|
= |
|
||||
|
|
|
|
|
|
= |
|
2rJt',/t , ( Р 3 - Л ) . |
|
|
|
|
(30) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V- |
|
|
|
|
|
|
|
(n5g5 |
+ n4g4 |
+ |
ff8«78) |
I |
Ri |
1 |
„ 1 - |
^3 |
„ 1 „ |
^2 |
|
||||||
n |
+ |
ftln |
— 5 - — g2 |
In • |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i<3 |
|
|
Я3Г3 |
|
**3^ 3 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( P 2 - P 3 |
) . |
|
|
|
|
(31) |
|
{'his |
+ |
+ |
'his |
+ |
" 2 |
? 2 ) l n § - + |
? 2 l n - ^ - 4- gi |
In |
- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(32) |
( я 6 ? 5 + |
|
+ н 3 д 3 + n.2q2 + я ^ ) l n ^ - - gx |
I n — |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
_ |
2it/f,A, |
(/>„-/>,) |
|
|
|
|
(33) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходные |
данные |
|
приведенных |
выше |
расчетов по |
|||||||||||
X |
горизонту |
представлены |
в таблицах |
18—20. |
|
|
9 - Б |
65 |
'h
10
tf„ .«
1235
/л.
дарси
0,09
Ряд
1
i 5
м
1500
С6
|
|
|
|
|
|
Таблица |
|
18 |
||
|
|
П 4 |
|
с.к' |
|
см* |
см' |
|
|
|
л* |
л3 |
«5 <? " |
|
Ъ,~с7к~ |
« к |
|
|
|||
7 |
7 |
5 |
1 |
3380 |
1430 |
1980 |
2260 |
|
816 |
|
|
|
|
|
|
|
7 аблиц |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
«а . -И |
Я„ .и |
|
|
.и jft..,,.« |
ft,, |
л |
|
Л5, не |
|
1000 |
650 |
400 |
0,076 |
42 |
13 |
8 |
15 |
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
Т аблиц*. i 20 |
||||
дарси |
дарси |
к,, |
/<г„ |
спз |
|
спз |
спз |
|
|
спз |
дарси |
дарси |
|
|
|
||||||
0.377J |
0,333 |
0,300 |
0,300 |
1 |
3,5 |
4,5 |
4,7 |
|
4,0' |
|
|
|
|
|
|
|
Габлиц |
а |
21 |
||
р з а б , |
Ряд |
''заб, |
Ряд |
''заб, |
Ряд |
р заб, |
Ряд |
|
рзабх |
|
|
am |
от |
am |
|
am |
|||||
260,2 |
2 |
188,5 |
3 |
149,7 |
4 |
137,1 |
5 |
|
159,9' |
|
|
|
|
|
|
|
габлиц |
а |
22 |
||
"j |
|
л, |
|
с.к'1 |
см1 |
си'1 |
см' |
|
см' |
|
|
|
|
|
<7з. |
|
|
Г,~" сек |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
5 |
4 |
3 |
2220 |
1119 |
2000 ! 758 |
|
406. |
||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
|
23 |
|
R,, м |
|
/?,. .« |
|
Л,, -к |
Л», .к |
Лэ, м |
Л,, .« |
|
Л», .к- |
|
1170 |
850 |
535 |
200 |
31,4 |
15 |
14 |
10 |
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
24 |
|
/л. |
/л» |
к,- |
дарса |
дарса |
|1„ слэ |
|
|
спз |
fti, спз |
дарси |
дарса |
\дарси |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||
0,009 |
0,121 |
0,389 |
0,500 |
0,009 |
I |
3,6 |
2,57 |
2,61 |
3,65 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
' 5 |
|
Ряд |
Рзаб, |
Ряд |
am |
Ряд |
р з а б , |
Рид |
Рзаб, |
Ряд |
Рзаб, |
am |
am |
am |
am |
||||||
i: |
300,2 |
2 |
175,1 |
3 |
166,5 |
4 |
140,5 |
5 |
152,9 |
Таким образом, |
в результате математических |
опера |
||||
ций по уравнениям (29—33) получены значения |
величин |
|||||
забойного давления по эксплуатационным рядам X гори |
||||||
зонта, которые приведены в таблице 21. |
|
|
||||
Теперь аналогичным |
путем |
рассмотрим, |
как изменя |
|||
ются |
забойные давления |
по рядам IX горизонта. |
Исход |
|||
ные |
данные для |
расчетов представлены |
в таблицах |
|||
22-24. |
|
|
|
|
|
|
Для IX горизонта получены |
значения забойного дав |
|||||
ления, приведенные в таблице 25. |
|
|
||||
На основании |
произведенных вычислений |
и полу |
||||
ченных результатов составим |
сводные таблицы по каж |
|||||
дому горизонту в отдельности |
(таблицы 26 и 27). |
|||||
Располагая данными |
забойного "давления по экплуа- |
тационной батарее, рассмотрим теперь изменение ради уса разгазирования по рядам (для каждого горизонта в отдельности), воспользовавшись приведенной выше методикой ВНИИ, формулами (6) и (7).
Исходные данные и результаты расчетов по выра жениям (6—7) для каждого горизонта в отдельности приведены в таблицах 28, 29 и 30.
Полученные значения величин радиусов разгазиро вания по эксплуатационным рядам внесены в структур ные карты горизонтов IX и X балаханской свиты мес торождения Песчаный-море (рис. 27 и 28).
Как видно из этих рисунков, зона радиуса разгази рования по горизонту IX распространяется от третьего
5" |
67 |
J* |
J4 |
ряда |
скважины |
I |
37 |
190
233
238
242
5
II29
41
69
121
129
182
6
III159
179
185
117
204
|
5 |
IV |
144 |
|
189 |
|
200 |
|
210 |
|
4 |
у205
212
213
3
|
|
|
|
Таблица |
26 |
Горизонт |
q, mjcyrn |
К. лид |
|J., сиз |
л э ф . |
р з а б , |
м |
атм |
||||
I X H |
290 |
10 |
1 |
, |
|
I X H |
150 |
— |
1 |
— |
|
I X H |
150 |
9 |
1 |
40 |
|
I X H |
200 |
40 |
1 |
13 |
300,2 |
I X H |
185 |
14 |
1 |
41 |
|
|
192,4 |
0,009 |
|
31,4 |
|
I X C |
86 |
313,2 |
3,6 |
17 |
|
I X H |
155 |
|
|
8 |
|
IXc |
86 |
760,4 |
3,52 |
6 |
|
IXc |
33 |
|
|
20 |
175,1 |
IXc |
4 |
|
|
6 |
|
IXc |
28 |
|
|
30 |
|
|
65,3 |
500,0 |
3,6 |
15 |
|
I X H |
148 |
478 |
2,87 |
13 |
|
I X H |
154 |
300 |
2,27 |
12 |
166,5 |
I X H |
76 |
|
|
16 |
|
I X H |
117 |
|
|
|
|
I X H |
126 |
|
|
|
|
|
124,2 |
389 |
2,57 |
14 |
|
I X B |
42 |
|
|
|
|
I X H |
147 |
185 |
3,35 |
9 |
140,5 |
IXc |
41 |
57,4 |
2,87 |
|
|
I X H |
35,5 |
|
|
|
|
|
65,5 |
121,2 |
2,61 |
10 |
|
IXc |
27 |
9,1 |
3,65 |
5 |
|
I X H |
27 |
8,7 |
|
6 |
152,9 |
I X H |
26 ' |
8,2 |
3,65 |
5 |
|
|
27 |
0,0009 |
3,65 |
5 |
|
68
Таблица 17
ряда |
скважнны |
Гори |
q, т/су т |
К, млд |
слз |
м |
зонт |
||||||
I |
39 |
Хв |
135 |
37 |
1 |
26 |
|
43 |
Хв |
240 |
|
1 |
|
|
101 |
Хв |
206 |
|
1 |
|
|
103 |
Хв |
750 |
398 |
1 |
2 |
|
147 |
Хв |
146 |
|
1 |
|
|
156 |
Хв-г н |
89 |
2 |
1 |
77 |
|
158 |
Хв |
110 |
18 |
1 |
27 |
|
215 |
Хв+н |
272 |
8 |
1' |
8 |
|
217 |
Хв + н |
771 |
|
1 |
|
|
241 |
Х в + н |
200 |
|
|
|
|
10 |
|
292 |
0,09 |
даре и |
42 |
II |
25 |
Хв |
115 |
513,5 |
|
9 |
|
106 |
Хв |
2,0 |
|
|
8 |
|
132 |
Хв |
148 |
562 |
2,65 |
9 |
|
133 |
Хв |
113 |
270,9 |
4,0 |
24 |
|
134 |
Хв |
98 |
|
|
20 |
|
177 |
Хн |
51 |
192,4 |
4,5 |
7 |
|
211 |
Хв |
. 76,5 |
|
|
|
|
7 |
|
87 * |
' 377 |
3,5 |
13 |
III |
111 |
Хн |
178 |
8080 |
4,4 |
6 |
|
117 |
Хн |
60 |
|
|
6 |
|
139 |
Хв |
57,5 |
|
|
|
|
151 |
Хв |
177 |
470,6 |
4,01 |
8 |
|
154 |
Хн |
106 |
121,8 |
4,85 |
6 |
|
188 |
Хв |
146 |
408 |
5,9 |
11 |
|
209 |
Хн |
110 |
|
|
|
|
7 |
|
120 |
333 |
45 |
8 |
IV |
155 |
Хн |
98 |
502 |
5,25 |
13 |
|
173 |
Хн |
210 |
|
|
28 |
|
174 |
Хн |
127 |
115,0 |
4,5- |
12 |
|
175 |
Хв |
100 |
|
|
9 |
|
186 |
Хн |
152 |
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
137,4 |
300 |
4,7 |
15 |
V |
172 |
Хн |
50 |
300 |
4,0 |
8 |
Р, атм
/>1=260,5
Р3 = 188,5
Р3 = 149,7
Р<=. 137,1
Р 5 = 159.9
П р и м е ч а н и е . Среднюю^проницаемость по скважинам II ряда определяем, исходя из максимальной проницаемости по скважине № 132 и минимальной—но скважине № 177.
69
ряда до пятого, по горизонту X—от четвертого до пятого.
|
к |
|
о |
|
А г з 3 |
|
j |
ш.хтп.1. |
Область |
режима |
растворенного |
газа |
Vряда |
| |
Ш/ШШ. |
„ |
" |
" |
, v |
" |
| |
|
|
|
' |
"I " I |
|
|
|
|
|
" |
* |
" |
Рис. 27. Карта разработки IX гор. балаханской свиты месторождения Песчаный-море с определенными вели чинами радиуса разгазирования по рядам эксплуата ционных скважин
Следовательно, можно предполагать, что в гори зонте IX от третьего ряда до пятого существует режим растворенного газа, до третьего ряда и после второго доминирует еще упруговодонапорный режим, о чем свидетельствуют забойные и пластовые давления, т. е. условия Р з а б < Р н а с < РаЛ, при которых разрабатывается пласт.
Аналогичное наблюдается и на X горизонте: до чет вертого ряда—один из режимов упруговодонапорной системы, после четвертого—режим растворенного газа.
70
Рис. 28. Карта разработки X гор. балаханской свиты месторождения Песчаный-море с определенными величинами радиуса разгазироваиия по рядам эксплуатационных скважин
|
ризон |
С~ |
о |
С |
|
II |
X |
III |
X |
IV |
X |
V |
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
28 |
|
|
|
|
е |
|
|
О |
ч |
с? |
& |
|
|
5 |
а |
ГО |
|
га |
К от |
|
|
|
|
*j |
||||||
s>: |
|
е |
и |
о |
С |
|
аГ |
о? |
|
Л; |
|
<С |
оГга |
|
|
а? |
|
||
0,377 |
1300 |
124 |
201 |
188,5 |
3,5 |
1,26 |
2,83 |
4,2 |
0,3 |
0,333 |
800 |
172 |
201 |
149,7 |
4,5 |
1,26 |
9 |
18,1 |
1,34 |
0,300 |
1500 |
196 |
201 |
137,1 |
4,7 |
1,26 |
10,8 |
176 |
13 |
0,300 |
800 |
71 |
201 |
159,9 |
4,0 |
1,26 |
8,1 |
298 |
22 |
71