книги из ГПНТБ / Кулиев Р.П. Опыт интенсификации разработки и эксплуатации морских месторождений и скважин
.pdf
|
|
|
|
Продолжение |
таблица |
2 |
|
|
о |
3 |
4 |
5 |
б |
7 |
|
|
|
а) при Д ш т = 9 |
мм |
|
|
|
|
|
185,8 |
0 |
—1,0 |
163,9 |
0,0978 |
26,1 |
445,2 |
|
196,5 |
0,25 |
—0,603 |
|
|
|
|
|
2 0 |
0,34 |
—0,475 |
|
|
|
|
|
209,1 |
0,45 |
—0,348 |
|
|
|
|
|
209,1 |
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
|
209,1 |
0,75 |
—0,125 |
|
|
|
|
|
209,1 |
1,0 |
0 |
|
|
|
|
|
209,1 |
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
|
209,1 |
2,00 |
0,301 |
|
|
|
|
|
|
б) |
при Д ш т = 1 0 |
мм |
|
|
|
|
182,6 |
0 |
—1,0 |
|
|
|
|
|
193,8 |
0,25 |
—0,603 |
179,2 |
0,102 |
27,2 |
456,0 |
|
200,0 |
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
|
209,1 |
0,75 |
—0,125 |
|
|
|
|
|
209,1 |
1,0 |
0 |
|
|
|
|
|
209,1 |
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
|
209,1 |
2,00 |
0,301 |
|
|
|
|
|
|
в) при Д ш т = 1 1 |
мм |
|
|
|
|
|
176,9 |
0 |
—1,0 |
|
|
|
|
|
187,5 |
0,25 |
—0,603 |
187 |
0,115 |
28,1 |
625 |
|
195,1 |
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
|
209,1 |
0,75 |
—0,125 |
|
|
|
|
|
209,1 |
1,0 |
0 |
|
|
|
|
|
209,1 |
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
|
209,1 |
2.00 |
0,301 |
|
|
|
|
|
209,1 |
3,50 |
0,544 |
|
|
|
|
|
|
а) при Д ш т = 1 2 |
мм |
|
|
|
|
|
192,9 |
0 |
—1,0 |
|
|
|
|
|
208,5 |
0,25 |
—0,603 |
158,3 |
0,234 |
75,1 |
12,65 |
|
221,4 |
0,45 |
—0,350 |
|
|
|
|
|
226,4 |
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
|
226,4 |
0,75 |
—0,125 |
|
|
|
|
|
226,4 |
1,0 |
0 |
|
|
|
|
|
226,4 |
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
|
226,4 |
2,00 |
0,301 |
|
|
|
|
|
|
б) |
при Д ш х = 13 мм |
|
|
|
|
179 |
184,9 |
0 |
—1,0 |
176 |
0,397 |
130,5 |
2255 |
|
202,6 |
0,25 |
—0,603 |
|
|
|
|
|
215,4 |
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
31
1 |
to |
221,4
226,4
226,4
226,4
226,4
197,5
212,8
224,3
227,6
227,6
227,6
227,6
227,6
227,6
186,5
204,8
216,9
189 224,3
227,6
227,6
227,6
227,6
Окончание таблицы 2
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
00 |
|
|||||
0,65 |
—0,200 |
|
|
|
|
0,75 |
—0,125 |
|
|
|
|
1,0 |
0 |
|
|
|
|
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
2,00 |
0,301 |
|
|
|
|
а) |
при Д ш т = 1 0 |
мм |
|
|
|
0 |
—1,0 |
122,3 |
0,24 |
32,1 |
|
0,25 |
—0,603 |
|
|||
0,45 |
—0,350 |
|
|
|
|
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
0,75 |
—0,125 |
|
|
|
|
1,0 |
0 |
|
|
|
|
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
2,00 |
0,301 |
|
|
|
|
3,50 |
0,544 |
|
|
|
|
б) при Д Ш Т = Н |
м м |
|
|
|
|
0 |
—1,0 |
|
|
|
|
0,25 |
—0,603 |
143,6 |
0,260 |
39,1 |
|
0,50 |
—0,301 |
|
|
|
|
0,73 |
—0,135 |
|
|
|
|
0,80 |
—0,096 |
|
|
|
|
1,0 |
0 |
|
|
|
|
1,50 |
0,176 |
|
|
|
|
2,00 |
0,301 |
|
|
|
|
На рис. 7 — 1 2 приведены индикаторные кривые скважин №№ 1 1 1 , 132, 1 5 1 , 174, 17У и 189. Из индика торных кривых видно, что прямолинейные участки этих зависимостей соответствуют Р З А 6 > Р 1 1 А С , а криволиней
ные участки — Р З А 6 < Р „ А С .
Интересно отметить, что индикаторные кривые носят монотонный характер во всей исследуемой области, т. е. не имеют максимума Q, как это утверждают не которые i сследователи.
Аналогичный характер индикаторных кривых был установлен также в некоторых предшествующих иссле дованиях.
Монотонный характер кривых Q = f ( Д Р ) может быть определен на основе общепринятой теории филь трации.
32
Таблица 3
Результаты определения различными методами фильтрационных параметров прнзабойной зоны исследуемых скважин
Фильтрационные параметры пласта
|
для |
режима |
Р з а б > ' 3 н а с |
для режима Р з а д < |
|
|
|
|||
|
|
^нас |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по формуле |
Дюпюи |
по формуле |
Христиа- |
по формуле |
Усеико |
||||
сква |
|
|
|
|
|
повнча |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жин |
|
Kh |
|
|
|
ich |
|
|
Kh |
|
|
|
1 |
X, |
|
|
|
|
|||
|
к, |
V- |
|
к, |
V- |
см? |
К, |
|
|
|
|
|
см'' |
дсм |
СМ? |
||||||
|
дарса. |
д. см |
сек |
дарса |
дсм |
сек |
даре и |
сек |
||
|
|
спз |
|
|
спз |
|
спз |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
111 |
0,490 |
15,3 |
3136 |
0,441 j13,8 |
2816 |
0,467 |
14,6 |
3000 |
||
132 |
0,668 |
67,1 |
2650 |
0,331 |
60,5 |
2400 |
0,352 |
64,5 |
2540 |
|
151 |
0,565 |
34,8 |
2400 |
0,508 |
31,7 |
2198 |
0,517 |
31,9 |
2204 |
|
174 |
0,389 |
103,8 |
1785 |
0,350 |
94,0 |
1610 |
0,365 |
98,0 |
1680 |
|
179 |
0,260 |
83,2 |
1430 |
0,234 |
75,1 |
1284 |
0,243 |
78,0 |
1340 |
|
189 |
0,455 |
68,1 |
2011 |
0,409 |
61,2 |
1810 |
0,412 |
62,0 |
1828 |
различными методами |
|
|
|
||
по формуле Пыхачева |
по |
формуле |
|||
|
|
|
Мамедова |
||
|
Kh |
X, |
|
Kh |
X, |
К, |
» |
к, |
И- |
||
и- |
см2 |
см? |
|||
дарса |
дсм |
сек |
дарса |
д-(ж |
сек |
|
|
||||
|
|
|
|
||
|
спз |
|
|
спз |
| |
0,397! |
12,4 |
2540 |
0,357 |
11,2 |
2288 |
0,298 |
54,2 |
2150 |
0,268 |
48,9 |
1940 |
'0,457 |
28,0 |
1940 |
0,411 |
25,2 |
1740 |
0,315 |
84,2 |
1445 |
0,293 |
78,5 |
1340 |
0,211 |
67,5 |
1160 |
0,189 |
60,5 |
1040 |
0,368'• |
51,2 |
1630 |
0,331 |
49,8 |
1470 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
4 |
|
|
|
Результаты |
расчетов по |
формуле |
Христиановича |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Kh |
|
атм |
атм |
|
|
1Ък |
|
|
заб |
заб |
заб |
|
к, |
д-см |
см'/сек |
|
|
|
|
4.11 |
дарси |
||||||||
231,2 |
205,0 |
1.Н |
0,00230 |
0,0050 |
202,6 |
178,3 |
179,7 |
136,88; 156,04 |
22,3 |
0,441 |
13,8 |
2816 |
|
214,4 |
184,3 |
2,54 |
0,00276 |
0,0060 |
84,4 |
141,4 |
72,4 |
45,45 |
115,4 I |
26,0 |
0,3311 |
60,5 |
2400 |
209,0' |
156,5 |
2,73 |
0,00138 |
0,003 |
76,5 |
133,6 |
57,3 |
32,59 |
72,74, |
60,9 |
0,508, |
30,7 |
2198 |
209, l l |
176,9 |
1,49 |
0,00161 |
! 0,0035 |
140,3 |
153,9 |
118,6 |
84,99 |
110,4 |
43,5 |
0,350 |
94,0 |
1670 |
226,4 |
184,8 |
2,23 |
0,00198 |
, 0,0043 |
101,5 |
156,6 |
82,8 |
54,32 |
104,9 |
51,7 |
0,234! |
75,1 |
1284 |
227,6 |
186,5 |
0,86 |
0,00152 |
• 0,0033 |
264,6 |
179,9 |
216,8 |
168,47 |
128,65' |
51,3 |
: 0,409,: |
61,2 |
1810 |
m
и
•% =
2 *
111
132
151
174
179
189
|
|
|
|
Результаты |
рвсчетоз пе |
формуле Пыхачева |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
•О |
|
|
|
|
|
|
Е |
Е |
|
|
|
|
к: |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
|
п |
|
|
|
|
|||
|
|
«3 |
с |
С |
|
|
•ос |
/О |
|
|
заб |
П |
|
|
|
с |
ю |
|
|
•о |
|
% |
щ |
|
+ = |
||
|
|
га |
|
|
|
|
|
а. |
|||||
СУ |
а. |
о. |
п |
-Э- |
|
|
|
|
|
|
-О. |
-0. |
|
а |
|
|
|
|
|
|
» |
||||||
313,7 |
227,3 |
231,2 |
|
| |
' |
0,0028' |
0,66 |
0,64 |
0,53 |
4140 |
3443 |
16,8 |
|
205,0 |
0,0021 |
||||||||||||
207;8 |
424,0 |
214,4 |
184,3 |
0,0091 |
|
0,011 |
1 |
0,70 |
0,68 |
0,38 |
1648 |
1062 |
7,26 |
305,9 |
853,6 |
209,0 |
156,5 |
0,011 |
|
0,016 |
|
0,68 |
0,66 |
0,12 |
396,3 |
286,4 |
1,83 |
267,1 |
427,2 |
209,11 |
176,9,0,0059 |
|
0,0064 |
|
0,50 |
0,"48 |
0,38 |
1592 |
1265 |
7,14 |
|
251,4 |
518,5 |
226,4 , |
184,8 |
0,0081 |
|
0,0085 |
|
0,42 |
0,38 |
0,23 |
7870 |
613,8 |
3,32 |
205,1 |
261,7 |
227,6 1 |
186,5| 0,0025^ |
0,0028 |
1 |
0,65 |
0,64 |
0,25 |
883,1 |
688,7 |
3,69 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
5 |
|
|
21 г |
5 |
ы с: |
|
« Г |
Cj |
+ с |
|
|
|
- в . |
|
«| * |
* |
|
|
|
|
697,0 |
0,397 ' |
12,4 |
2540 |
586,0 |
0,298 |
54,2 |
2150 |
109,9 |
0,457 |
28,0 |
1940 |
327,0 |
0,315 |
84,2 |
1445 |
173,2 . |
0,21.1, |
67,5 |
1160 |
194,4 j |
0,368 |
51,2 |
1630 |
|
1 |
|
|
|
|
|
Результаты |
расчетов по формуле |
Мамедова |
|
|||||||
|
Б |
Е |
|
О |
|
1 |
|
|
•в- |
|
|
|
so |
я |
|
|
|
|
|
и- |
|
|
|
||||||
<j |
о |
в |
с |
|
|
с: |
|
|
ч |
|
|
|
u |
|
|
лБ |
а. |
|
|
J |
* |
|
|
|
|||||
|
|
о, |
|
в. о |
|
|
|
4J |
|
§• |
||||
|
с |
я |
см |
см |
|
CN g |
о" |
i |
1 i |
.? |
|
|
||
s i |
СП |
|
|
йс |
СУ |
|
||||||||
о. |
а. |
|
|
|
-г а |
|
|
II |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
us |
|
|
|
|
|
|
Ш ' |
231,2 |
205,0 |
685,5' |
590,2 |
95,3 |
1,027 |
1,14 |
227,3 |
0,0569 |
3607,5 |
0,357 |
|||
132 |
214,4 |
184,3 |
626,6, |
522,4 |
104,2 |
1,205 |
2,54 |
424,0 |
0,4048 |
3418,9 |
0,268 |
|||
151 |
209,0 |
156,5 |
608,1 |
429,5 |
178,6 |
1,223 |
2,73 |
853,6 |
0,4362 |
3517,8 |
0,411 |
|||
174 |
209,1 |
176,9 |
608,2 |
497,7 |
110,5 |
1,082 |
1,49 |
427,2 |
0,1732 |
3071,7 |
0,293 |
|||
179 |
226,4 |
184,8; |
668,3j |
524,8 |
143,5 |
1,174 |
2,23 |
518,5 |
0,3483 |
2891,1 |
0,189 |
|||
189 |
227,6 |
186,5| |
673,0 |
529,7 |
143,5 |
1,030 |
0,86 |
261,7 |
0,0655 |
2358,7 |
0,331 |
|||
|
|
|
|
|
Результаты расчетов |
по формуле Усенко |
|
|||||||
сква |
Q, |
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2* |
(н'к-н'с) |
|
|
|
Рзаб |
|
- " с . К, |
дарси |
|||
м*1сут |
|
' ф 'спм |
|
|
|
"к |
||||||||
жин |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
111 |
313,7 |
1,273 |
1,010 |
|
|
156 |
229,57 |
204,79 |
0,901 |
24,78 |
0,467 |
|||
132 |
297,3 |
1,334 |
0,504 |
|
|
186 |
213,7 |
|
184,02 |
0,434 |
29,68 |
0,352 |
||
151 |
305,9 |
1,334 |
0,242 |
|
|
316 |
206,57 |
156,21 |
0,183 |
50,36 |
0,517 |
|||
174 |
267,1 |
1,228 |
0,498 |
|
|
225 |
212,74 |
176,86 |
0,414 |
3-,йй |
0,365 |
|||
179 |
251,4 |
1,349 |
0,436 |
|
|
260 |
226,07 |
184,59 |
0,356 |
41,48 |
0,243 |
|||
189 |
205,1 |
1,350 |
0,868 |
|
|
255 |
227,15 |
186,33 |
0,712 |
40,82 |
0,412 |
Таблица 6
S| 3 |
s~ |
|
|
|
as |
*\'* |
<~ |
s" |
|
11,2 |
2288 |
48,9 |
1940 |
25,2 |
1740 |
78,5 |
1340 |
60,5 |
1040 |
49,8 |
1470 |
Таблица 7
к/г |
|
С- |
|
дсм |
|
спз |
|
14,6 |
3000 |
64,5 |
2540 |
31,9 |
2204 |
98,0 |
1080 |
78,0 |
1340 |
62,0 |
1828 |
Результаты расчетов по определению |
величины радиуса |
|
Конструкция |
лифта |
|
I ряд |
И |
ряд |
|
|
5Э- |
•9-Е |
|
- 5 |
длина |
|
ДЛИНЕ |
|
|
|
|
|
|
м S |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
111 |
Хн |
12817 |
3,5 |
208,0 |
4 |
1624 |
2,5 |
852 |
11 |
234,2 |
210,5 |
|
|||||||||||
132 |
|
2827 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Хн 2744 |
10,0 |
208,1 |
4 |
1936 |
2.5 |
391 |
11 |
215,5 |
210,3 |
||
151 |
Хн |
[2749 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2808 |
4,5 |
207,3 |
4 |
1S00 |
2,5 |
900 |
9 |
214,2 |
208,1 |
||
174 |
|
2811 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
2797 |
7,05 |
200,0 |
— |
— |
2,5 |
950 |
8,5 |
213,1 |
203,4 |
|
179 |
|
2808 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IX |
12679 |
7,0 |
221,4 |
4 |
1514 |
2,5 |
800 |
11 |
226,6 |
223,2 |
|
189 |
|
2709 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Хн ^778 |
1,4 |
224,3 |
4 |
1600 |
2,5 |
500 |
9 |
219,1 |
225,2 |
||
|
|
2791 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализируя табльцу 3, можно видеть, как проявля ется некоторая сходимость результатов, полученных по формулам С. А. Христиановича, В. Ф. Усенко с одной стороны, Г. Б. Пыхачева и Г. А." Мамедова—с другой.
Это нетрудно заметить, даже не имея результатов подсчета.
Рассмотрим формулы С. А. Хркстиановича и
В.Ф. Усенко. Возьмем выражения для гидропроводности: а) по формуле С. А. Христиановича [30]:
кИ_
|
2я (Нк |
— Иза6) |
П) |
|
|
||
б) по формуле |
В. Ф. Усенко: |
|
|
|
Kh |
?- Рнас1п : |
|
|
|
(2) |
|
|
|
|
|
Сопоставляя |
данные |
выражения, видим, что |
В. Ф. Усенко принимает за основу формулу С. А. Христиа-
36
Таблица 8
разгазирования по данным рассматриваемых скважнн жни па октябрь 196'2 г
|
атм |
|
среднесуточный дебит |
|
депрессии, атм |
|
•л |
||||||
|
|
|
за последние 10 дней |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
эоцситво |
|
|
|
|
|
о; |
|
|
CJ |
|
|
|
|
|
га |
га |
га |
|
(~ |
|
'ферное |
|Трубное |
о |
н |
(г* |
о и |
п |
|
Г, |
|
о |
|||
|
|
|
^ |
га |
|
|
|||||||
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
а. |
|
п |
|
|
|
|
о |
-Я |
га |
|
|
|
|
о." |
а. |
|
|
|
|
|
|
£ Р |
га |
|
§ S S |
|
и |
|
|
|||
ю |
п |
|
|
а |
а а |
" |
|
|
of |
о. |
0," |
с« |
|
59'l25 |
65 234,7 |
— |
134,7 |
30000 |
— |
222,6 |
23,7 |
26,2 |
2,5 |
0,057 |
0,035 |
||
105 140 |
117 144,8 |
— |
144,8 |
80000 |
— 552,4 |
5,2 |
7,4 |
2,2 |
1,4 |
0,7 |
|||
105 125 |
ПО |
98,6 |
— |
98,6 100000 |
— |
1014 |
6.1 |
6,9 |
0,8 |
0,033 |
0,022 |
||
85 |
115 |
— |
126,4 |
22,2 |
148,6 |
70000 |
14,9 550,0 |
9,7 |
13,1 |
3.4 |
0,033 |
0,020 |
|
75 120 |
110 140,5 |
— |
140,5 |
74000 |
— |
520,2 |
3,4 |
5,2 |
1.8 |
0,066 |
0,038 |
||
67 105 |
80 101,0 |
|
101,0 |
30000 |
— |
298,0 |
3,9 |
4,8 |
0,9 |
0,055 |
0,027 |
||
|
|
|
|
|
746 |
|
|
|
|
|
|
|
|
новича, вводя лишь коэффициент объемного расшире
ния |
при давлении |
насыщения. |
|
|
|
|
|||||
Формулы Г. Б. |
Пыхачева и Г. А. Мамедова |
также |
|||||||||
мало отличаются |
друг |
от друга, |
так |
как |
вытекают |
||||||
одна |
кз другой |
[27, 28]. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Разница заключается в величине фазовой прони |
|||||||||||
цаемости |
/*ж (8 з а б ) , |
поэтому |
расхождение в |
результа |
|||||||
тах |
определения фильтрационных |
параметров |
[к,—,xj |
||||||||
незначительно, |
что видно |
из таблицы |
3. |
|
|
||||||
Как |
видно |
из |
рис. |
1—6, |
кривые |
восстановления |
|||||
давления |
снималась при различных противодавлениях |
||||||||||
(при |
различных |
устьевых |
штуцерах) |
в области |
двух |
фазной фильтрации.
На всех кривых восстановления давления имелся характерный излом, соответствующий моменту пере хода свободного газа в растиор [31, 32]. Стало быть, согласно указанному выше методу 10. А. Балакирова [31], ордината кривой восстановления давления в точке излома равняется величине давления насыщения.
37
Точки излома на всех |
кривых восстановления |
дав |
||
ления |
лежат на прямой |
оси абсцисс, т. е. Я„ас- |
Эти |
|
точки, определенные при всех противодавлениях, |
оди |
|||
наковы. |
|
|
|
|
Это |
дало возможность |
величину |
давления насыще |
|
ния определить двумя методами: |
|
|
||
1) по бомбе PVT [33]; |
|
|
||
2) по кривой восстановления давления [31, 32]. |
||||
В. таблице 9 приводятся данные |
определения |
вели |
чин давления насыщения двумя указанными выше методами.
|
|
|
Таблица 9 |
скважин |
Р ц а с по бомбе |
Р н а с по кривой |
Погрешность, |
Р VT |
Р = / (IgO |
||
|
|
|
|
110 |
208,0 |
209,2 |
0,57 |
132 |
108,0 |
207,5 |
0,29 |
151 |
207,3 |
208,9 |
0,77 |
174 |
200,0 |
200.8 |
0,40 |
179 |
221,5 |
^20,8 |
0,27 |
189 |
224,8 |
225,6 |
0,57 |
Из этой таблицы видно, что метод определения давления насыщения хорошо согласуется с общепри нятым методом определения этого показателя по бомбе
PVT.
Это—дополнительное свидетельство правильности предложенного Ю. А. Балакиревым метода определе ния величины РИас по кривой восстановления давления.
Кроме того, мы определяли фильтрационные пара
метры |
пласта |
(Я, — , |
по |
кривым |
восстановления |
||
давления, |
снятым |
как при движении |
однофазного по |
||||
тока (при Я з а 6 |
> Я н а |
с ) , |
так и при движении смешанного |
||||
потока |
(при |
|
Pat6<Ptttc<Pna). |
|
|||
Фильтрационные параметры пласта определялись по |
|||||||
обычной |
методике |
без учета |
притока |
[26], а именно: |
К = 2 - 1 ^ ± , |
( 3 ) |
Результаты определения величин К, — , х для слу-
чая |
движения |
однофазного |
и |
смешанного |
потоков |
||||||||||||
жидкссти (т. е. при Я з а б |
> |
|
Я„а с |
и Я з а б |
< Я 1 | а с < Яп л ) при |
||||||||||||
ведены |
в таблице |
10. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Из таблицы 10 видно, что |
при |
переводе |
группы |
|||||||||||||
исследуемых скважин с режима работы |
при Я з а б |
> Я н а с |
|||||||||||||||
на |
режим |
работы |
при Я з а б |
< Я„а с |
< Я п л |
несколько |
уве |
||||||||||
личиваются фильтр:ционные параметры |
пласта/Л- ,—,*), |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
с- |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
10 |
||
Сопоставление результатов |
определения |
фильтрационных |
|||||||||||||||
параметров |
пласта |
при движении однофазного |
и смешанного |
||||||||||||||
потоков жидкости |
по кривым восстановления давления |
|
|||||||||||||||
|
|
|
Определение фильтрационных |
|
Определение фильтрационных |
||||||||||||
|
|
|
параметров пласта дл,1 случая |
|
параметров пласта дли случаи |
||||||||||||
|
|
|
движении однофазного |
потока. |
|
движении смешанного |
потока |
||||||||||
•скважин |
|
|
|
^заб^'^нас |
|
|
|
|
|
^заб ^ н а с |
|
|
|||||
|
|
|
кк |
д • см |
|
|
|
|
|
|
|
д • см |
|
|
|
||
|
|
К, |
дарси |
|
см1, сек |
К, дарси |
K/J |
х, |
см^/сек |
||||||||
|
|
|
' |
X , |
И- ' спз |
||||||||||||
|
|
|
|
|
[1 спз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ш |
|
0,553 |
|
172,8 |
|
354-4,8 |
|
0,620 |
|
193,8 |
|
3974,8 |
|||||
132 |
|
0,408 |
|
77 |
|
2963 |
|
0,563 |
|
106 |
|
4079 |
|||||
151 |
|
0,368 |
|
22 7 |
|
|
1673 |
|
0,616 |
|
128,4 |
|
4304 |
||||
174 |
|
0,083 |
|
20,3 |
|
|
399 |
|
0,115 |
|
28,4 |
|
625 |
||||
179 |
|
0,192 |
|
63,2 |
|
|
1067 |
|
0,397 |
|
130,5 |
|
2255 |
||||
189 |
|
0,185 |
|
27,3 |
|
|
856 |
|
0,260 |
|
39,1 |
|
1150 |
||||
определенные |
по кривым |
восстановления |
по формулам |
||||||||||||||
( 3 — 5 ) |
(т. е. |
по методике, |
не |
учитывающей |
притока |
||||||||||||
жидкости |
после |
остановки |
скважины). |
Следовательно, |
|||||||||||||
и здесь |
мы |
убеждаемся |
на фактах, |
что |
уменьшение |
||||||||||||
давления на забое ниже давления |
насыщения |
не при |
|||||||||||||||
водит |
к |
ухудшению |
фильтрзционгых |
|
особенностей |
пласта и насыщивающнх его жидкостей (например, путем выделения второй самостоятельной фазы в пористой среде, сегрегации газа и др.), а наоборот—некоторым образом даже улучшает условия фильтрации жидкости из пласта на забой скважины.
Правильнее было бы определять проницаемость по -кривой восстановления давления дифференцированно по участкам кривой восстановления дазления в отдель ности:
39
а) по первому криволинейному участку, выражаю щему движение двухфазного потока методом, учиты вающим особенности фильтрации газированной жид
кости в условиях нестационарного режима; |
|
|
б) по второму |
прямолинейному участку, |
выражаю |
щему движение однофазного потока, одним |
Р З изве |
|
стных методов, учитывающих нестеционарную |
фильтра |
|
цию однородной |
жидкости. По-видимому, такая мето- |
Kll
дика расчета величин Л",—, * по кривым вссстановле-
ния давления могла бы несколько приблизить значения искомых фильтрационных'параметров плгста при пере
воде |
скважин с одного |
режима работы на другой (как |
мы в |
этом убедились |
на примере обработки индика |
торных кривых различными методами). Однако проб лема определения фильтрационных параметров пласта при нестационарном движении газированной жидкости довольно сложная и трудноразрешимая [35, 36, 37], Ф. Я. Зазсвский, А. А. Боксерман и С. Г. Каменецкнй сделали попытку решить ее. Поэтому в одной из по следующих глав мы пытаемся рассмотреть вопрос оп ределения параметров плгста по кривым восстановле ния давления в случае нестсц^онарной фильтрации газированной жидкости.
Для оценки разработки месторождения и правиль ности эксплуатации скважин весьма интересно сопоста вить значения фильтрационных параметров призабойной зоны скважин и пласта, определенных по индикатор ной кривой и кривой восстановления давле! ия в усло
виях |
движения |
однородной |
жидкости |
(таблица 11). |
|||
Из таблицы |
11 |
видно, |
что за |
исключением скважин |
|||
№№ |
174, |
189 |
во |
всех остальных в зоне, близкой к |
|||
скважине, |
наблюдеется |
ухудшение |
проводимости |
пласта, по-видимому, ввиду загрязнения прифильтровой части продуктами глинистого раствора (фильтра).
Известно, что наличие в призабойной зоне скважины
фильтратов глинистого ргствора в значительной |
степени |
|||
способствует |
повышению |
положительного |
значения |
|
скин-эффекта |
и ухудшению вследствие |
этого прони |
||
цаемости этой |
зоны [14, 38, |
39, 40, 41 и |
др.]. |
В прак |
тике такие явления зачастую наблюдеются в тех сква жинах, в которых не проводилась солянокислотная обработка или какие-либо другие методы воздействия
40
на призабойную зону, могущие в значительной степени
облегчить условия |
притока |
флюида |
УЗ пласта на забой. |
|||||
Из-за указанных |
Еыше |
причин в скважинах |
№№ 111, |
|||||
132, 151 и 179 Е О З Н И К Л И такие условия, когда |
Кг<Кг. |
|||||||
Для |
облегчения |
притока |
нефти |
из плеста |
на забой |
|||
и перевода ее на более |
рациональный режим |
филь |
||||||
трации |
(при К1>№) |
в скважинах |
№№ 111, 132, 151 |
|||||
и 179 необходимо в последующем |
(когда прекратится |
|||||||
фонтанирование) |
провести |
солякокислотную |
обработку |
|||||
для очищения призабойной |
зоны. |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Таблица |
11 |
Сравнение значений фильтрационных параметров призабойной зоны скважин и пласта, определенных по индикаторной кривой и кривой восстановления давления
|
Фильтрационные |
параметры |
||
|
призабойной |
зоны |
скважин, |
|
|
определенные по кривой |
|||
скважин |
|
< ? = / ( Р з а б ) |
||
|
|
|
|
|
|
|
Kh |
д • см |
|
Л'1, |
дарси |
|i |
•' спз |
х, см'Чсск |
111 |
0,490 |
|
15,3 |
3136 |
132 |
0,368 |
|
67,1 |
2650 |
151 |
0,565 |
|
34,8 |
2400 |
174 |
0,389 |
103,8 |
1785 |
|
179 |
0,260 |
|
83,2 |
1430 |
189 |
0,455 |
|
68,1 |
2011 |
Фильтрационные параметры пласта, определенные по кривой ^заб = / ('К 0
кй |
h |
д • см |
см'1сек |
Л'1, дарси |
|i |
X, |
|
|
' спз |
|
|
0,620 |
193,8 |
3974,3 |
|
0,563 |
106,0 |
4079 |
|
0,616 |
128,4 |
4304 |
|
0,115 |
|
28,1 |
625 |
0,397 |
130,5 |
2255 |
|
0,260 |
|
39,1 |
1150 |
До сих пор речь шла об исследованиях за сравни тельно небольшой отрезок времени (в пределах 6—7 дней, когда в промысловых условиях проводятся гид родинамические исследования).
Интересно также изучение рассматриваемого вопро са за большой промежуток времени. Поэтому рассмот рим характер изменения дебита нефти и газовых фак торов в течение длительного периода.
Из рис. 13 и 14 следует, что при уменьшении
забойного давления дебит непрерывно |
растет. Эта |
закономерность наблюдается и при А,а 6 < |
Р и а с . Газовый |
фактор практически сохраняется неизменным.
41