Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Корытов Н.В. Расчеты по динамике корабля учеб. пособие

.pdf
Скачиваний:
21
Добавлен:
23.10.2023
Размер:
4.38 Mб
Скачать

дянтлтх значениях диаметра D и скорости

v p . Однако эти

винты потребляют различную мощность Np

в зависимости

от значения их к. п. д. т^р, снятого с диаграммы.

Для облегчения определения оптимальных элементов про­ ектируемого винта на каждую диаграмму наносятся линия оп­ тимальных чисел оборотов n o p t и линия оптимальных диамет­ ров D o p t . Линия n o p t представляет собой геометрическое ме­ сто точек касания кривых K^=const и r}p =const и содержит шкалу значений К^.. Эта линия и определяет при заданном диа­

метре винта наивыгоднейшие значения(Q"J(JJ"]

и n

= n p t ,

=

t

 

 

0

 

причем последнее вычисляется по величине

p p t

Д,= / t

P o p t ?

ко­

 

р

 

 

торая соответствует этой точке, т. е. n o p t = , v pъ

 

 

 

Линия оптимальных диаметров D0 pt представляет собой гео­ метрическое место точек касания кривых Kn=constn Tj^const

и содержит шкалу коэффициентов Кп

(рис. 2). Эта линия

используется для определения диаметра

D=Do p t7 соответст­

вующего наивыгоднейшему к.п.д. винтаilp=fL при заданном

значении и . Аналогично проводятся линии °пор+ и B0 P t

на диаграмме в осях Кгр. Эти линии используются для определения элементов оптимального винта при заданных

значениях коэффициентов К*^

и К„ , т. е. когда известна

мощность

Np , подведенная к винту

(или его вращающий мо-

мент Ц=^.

) .

 

 

Часть диаграммы К^-ХР

или

К2 - А.р , ограниченная

линиями n o

p t и Б0

p t , называется областью оптимальных

винтов, в которой величина к. п. д. достигает относитель­ ного максимума (при данных условиях) и изменяется незначи­ тельно. Выбор схемы расчета гребных винтов по диаграммам, построенным в осях К<-Л-Р или Ка -Л.р , определяется условиями задания. В табл. 4 приведены основные варианты радалий на проектирование винтов по таким диаграммам.

50

 

 

 

 

Т а б л и ц а

4

Выбор расчетных коэффициентов в зависимости

от

 

условий задания на проектирование гребного

 

 

 

винта

 

 

 

Заданные

Расчетные

Диа­

Искомые величины

за­

величины

коэффициенты

грам­

 

 

да­

 

 

 

ма

 

 

ний

 

 

 

 

.

Н

I

v P

,Р,

 

в

K^VpDvtyp'

Л-р^Чр' X)

 

 

D

осях

Vp

PvT

 

 

 

 

 

•V~*,D J N

p 75 Яр

П

 

п

 

 

V p

PvP

 

 

 

 

 

 

 

 

 

D opt Л р И

' N P 75 aP

 

vP

,NP

 

 

 

 

Ш

 

D

 

в

 

 

 

 

 

 

осях

 

 

 

vP

,NP

.// Vp /OVp

 

^•p » UP>

 

n

K f 1 /п f NP

V P

75N P n P

В , * * - Х р П , Р " vP

Число лопастей и дисковое отношение проектируемого винта принимаются равными указанным на расчетной диаграм­ ме.

Расчетные

значения скорости поступательного перемеще­

ния v p м/с

и упора Р .кгс для проектируемого винта

51

можно определить соответственно по формулам (2.22) и (2.26).

Мощность, подведенная к гребному винту NP , связана с эффективное (тормозной) мощностью Ne л.с. главного дви­ гателя соотношением

 

Мр^еПьП^ ,

(2.37)

где

г \ ь - к. п. д. валопровода;

 

 

- к. п. д. передачи.

 

К. п. д. валопровода гц

может быть определен по

формулам:

 

 

для турбинных установок и установок с электропере­

дачами

гц =0,98 - 0,25

_£

 

 

10 -1П ;

 

для двигателей внутреннего сгорания

 

где т

7[ь = 0,98 - 0,40 • 10"1'Ш,

 

- число опорных подшипников валопровода.

=

К. п. д. одноступенчатой зубчатой передачиt[

= 0,9&v0,99; двухступенчатой Y[v = 0,96 г 0,97. К. п. д. гидромуфты гг, = 0,95 f 0,97.

§ 7. Выбор основных геометрических элементов гребного винта

При использовании диаграмм серийных испытаний моделей гребных винтов определяют шаговое отношение гребного вжн-

та » являпцееся одной из важных геометрических харак­ теристик последнего. Однако определению шагового отношения должен предшествовать выбор соответствующей серии моде­ лей. Критерием для этого является соответствие основных геометрических элементов проектируемого винта аналогичным элементам винтов, испытанных в составе серии. К числу этих элементов относятся: число лопастей, дисковое отно-

шение, форма контура лопасти, форма профиля сечения лопа­ сти, толщина лопасти.

При выборе указанных элементов должны учитываться не только требования обеспечения наивысшего к. п. д., но и необходимость удовлетворения требованиям достаточной прочности, умеренной вибрации и устранения кавитапдонной эрозии. Ниже приводятся некоторые рекомендации по пред­ варительному внбору числа лопастей ж дискового отношения винта при использовании диаграмм серийных испытаний моде­ лей для проектировочного расчета гребного винта.

I . Число лопастей. У современных гребных винтов число лопастей z изменяется в весьма широких пределах -

от двух до пяти. Наибольшее применение на быстроходных кораблях получили трех- и четрехлопастные гребные винты. При больших значениях коэффициента нагрузки бр увеличе­ ние числа лопастей приводит к повышению к. п. д. винта за счет уменьшения концевых потерь. Увеличение числа ло­ пастей при сохранении дискового отношения способствует более раннему возникновению кавитации гребного винта вследствие роста разрежения на его лопастях за счет боль­ шей относительной толщины последних. Поэтому для быстро­ ходных кораблей, с точки зрения повышения к. п. д., це­ лесообразно применять гребные винты с меньшим числом ло­

пастей. С другой стороны, увеличение числа лопастей приво­ дит к уменьшению амплитуды пульсирующих давлений, переда­ ваемых гребным винтом на корпус через воду и, следователь­ но, способствует уменьшению вибрации, вызываемой работаю­ щим гребным винтом. Увеличение числа лопастей приводит также к уменьшению переменных гидродинамических сил, пе­ редаваемых гребным винтом на корпус. Исходя мз этогогво многих случаях решающим фактором при выборе числа лопа­ стей является необходимость умерения вибрации корпуса.

Как показывает анализ результатов модельных испыта­ ний, с увеличением числа лопастей оптимальный диаметр винта несколько уменьшается, что имеет практическое зна-

53

ченне, когда диаметр гребного винта ограничен конструктив­ ными соображениями. Наконец, необходимо отметить, что с увеличением числа лопастей несколько уменьшается интенсив­ ность кавитащонной эрозии. Правильность выбора числа лопастей с точки зрения эффективности действия винта можно приближенно проверить по величине расчетного коэффициен­

та K'd

или

К',, (в соответствии с условиями задания).

Если

К^9>2,0

или K n > i , 0 ,

то рекомендуется при­

нимать

z = 3 . Если же величины

или К'п полу­

чаются меньше указанных значений, то следует принять2 = 4 . 2. дисковое отношение. К. п. д. винта с увеличением

дискового отношения обычно снижается, так как возрастает профильное сопротивление лопастей, минимально допустимая величина дискового отношения должна определяться* из условий обеспечения расчетных гидродинамических харак­ теристик гребного винта и отсутствия второй стадии кавита­ ции. При этом должна быть достаточной прочность лопастей винта.

Существует ряд методов определения дискового отноше­ ния, обеспечивающего отсутствие второй стадии кавитации. В результате обработки материалов испытаний в навигацион­ ной трубе моделей винтов с различным дисковым отношением была получена следующая эмпирическая зависимость для удельной нагрузки, при которой наступает вторая стадия кавитации гребного винта:

 

р , _ Е _ д ( « И 0 О - р а ^ ^ - ,

(2.38)

где

Р^- давление насыщенных паров,кгс/м2;

 

h s - погружение оси винта, м;

Ч - удельный вес воды,кгс/м3;

А

дисковое отношение.

Зависимость (2.38) может быть представлена в графине-

ской форме (см. рже. П.6) в виде кривых требуемого диско­ вого отношения в функции от Рк= ^г^ для постоянных значений погружения оси гребного винта. График на рис.П.6 и формула (2.36) построены на основании испытаний моделей

гребных винтов с дисковым отношением j^-^ 0,75

ж

авиационной формой сечений лопаотей.

д

Для более иироколопастннх гребных винтов (с-д^>0,75)

с сегментной профилировкой лопастей может быть использова­

на диаграмма, предложенная Г.А.Звездкиной

(рис. П.7). На

графике рис. П.7 в функции от произведения

Сг Д е

К= . / 0 g • - число кавитации) нанесены кривые крнтн-

ческой поступи Л,Р к р , т. е. поступи, соответствующей для данного винта началу второй стадии кавитации. Как по­ казали испытания моделей винтов, в широком диапазоне зна­ чений дискового отношения ( 0 , 5 ^ и м е е т место единая для каждого шагового отношения зависимость

Таким образом, зная относительную поступь винта, по­ гружение его оси и скорость набегающего потока, можно

[ AN

определить значение ^~д^")кр J соответствующее началу

второй стадии кавитации. Можно решить и обратную задачу:

А

цля данного определить АР к р . С учетом влияния неравномерности потока, в котором работает гребной винт, рекомендуется принимать дисковое отношение большим, чем это определено по диаграмме. В случае умеренной неравно­ мерности потока обычно принимают -j^»i,2[~fc)Kt ?

причем дисковое отношение не следует принимать больше 1,2, так как дальнейшее увеличение практически не приво­ дит к отдалению начала кавитации. Значение диаметра греб­ ного винта в первом приближении может быть оценено по

формуле:

00

 

\fnV

(2.39)

V

Q • V P

§ 8. Расчет гребного винта, обеспечивающего заданную скорость хода корабля

Заданными величинами являются:

- наибольшая скорость хода корабля v s •,

-буксировочное сопротивление R, соответствующее втой скорости;

-количество гребных валов Zp',

- к. п. д. валопровода

гц

и передачи Г[ .

 

 

Порядок

расчета

 

 

1. Определяем коэффициенты попутного потока w

и

засасывания t

в соответствии с рекомендациями § 5.

2. Вычисляем расчетные значения скорости

v P

и упора

гребного винта

Р

по формулам:

 

 

 

VP = 0,515-vs ( i - w ) ;

 

 

 

*

i ~

t

ZpCi-t)

Z

и

3. ПредваржтедьнОдВыбираем число лопастей

дисковое отношение

-д- проектируемого винта в соответ­

ствии с рекомендациями*§ 7.

 

 

 

 

4. Если диаметр гребного винта не ограничен условиями размещения за корпусом, то расчет можно вести с помощью

коэффициента

K'n

, для вычисления которого задаемся

несколькими

(4-5)

значениями числа оборотов.

д

В соответствии с принятыми величинами z

и -j^ вы­

бирается диаграмма К,-А.Р , по которой ведется определе­ ние основных элементов винта и мощности двигателя.

56

Последовательность выполнения расчета указана в табл.5. Входящий в таблицу коэффициент а учитывает различие в величине оптимального диаметра винта, спроектированного для работы в свободной воде и за корпусом. Обычно для винта, расположенного в диаметральной плоскости, принима­ ют а= 1,05, а для бортовых гребных винтов а. = 1,03.

По полученным в табл. 5 .данным строятся кривые

Ne =f (и) и D=f (ri)ч по которым выбирается подходящий по характеристикам двигатель из числа выпускаемых промыш­ ленностью образцов.

В практике расчетов винтов часто встречаются случаи, когда максимальное значение диаметра задано,а его опти­ мальное значение больше предельно допустимого.В этом слу­ чае следует принять оптимальный диаметр,равный предельно допустимому значению,а расчет элементов гребного винта и необходимой мощности двигателя выполнить по схеме, при­ веденной в табл. 6.

Элементы гребного винта для этого варианта задания определяются значениями координат Л Р и К4 , причем выби­ рается число оборотов, обеспечивающее наивысшее значение к. п. д. Указанная задача может быть решена несколько иным путем. Всем гребным винтам, рассмотренным в табли­ це 6, соответствует постоянное значение коэффициента

найти точку с наибольшим значением к. п. д. Эта точка будет соответствовать искомому гребному винту.

57

 

 

Т а б л и ц а

5

Расчет гребного винта на заданную скорость хода

 

Величина и формула

Раз­

Численные зна­

 

 

мер­

чения

 

 

 

ность

 

 

v s (задается)

У8

 

 

v P = 0,515 v5 Ц-\лЛ

м/с

VP

 

Р -

-

кгс

pe

 

 

 

 

 

i-t

кгс

 

 

р

об/с

 

 

п(задается)

 

 

A P = f

( О

 

 

 

по диаграмме

 

 

 

Л.р=а \р

-g-=-f(*p -ЛЯ по УдиаграМ'

Np=

Л . С .

Ре 0,5d5 v s

 

75 П

 

Л . С .

 

n 6 n r

58

Т а б л и ц а

6

Расчет гребного винта на заданную скорость хода при ограниченном диаметре винта

*

Величина ж формула

пл.

 

I

v s (задается)

2v P = 0,5i5-vsU-w)

3Dm t w (задается)

4п (задается)

5

6

7

8

9

10 I I

12

а -

V p

Л "

nD

 

к - P

nP=-F(7lP, K<)"|

p

'

1

 

 

-^-=f (/\.P,K<)

1-t

^i-w

N p = P

N =

N p

 

по джаграм-

П Р

^

Раз­ Численные мер­ значения ность

уз

Ч

м/с

v P

м

 

об/с

 

кгс

 

л.с.

л.с.

E

П Ь П .

59

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ