![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Корытов Н.В. Расчеты по динамике корабля учеб. пособие
.pdfС= 0,70 - для легких военных кораблей и судов;
С= 0,80+0,85 - для крупных военных кораблей и пассажирских судов;
с= 0,90 - для грузовых судов в полном грузу.
Определение коэффициента сопротивления бортовой качки корабля
При практических расчетах бортовой качки коэффициедт сопротивления обычно определяется по данным модельных испытаний. Б специальной и справочной литературе (15,17) приведены многочисленные графики и номограммы для опреде ления коэффициента сопротивления бортовой качки 2~\>е или коэффициента гашенияv 9 . Эти материалы получены в резуль тате анализа и обработки данных испытаний серий моделей по качке на тихой воде при отсутствии хода.
На величину сопротивления качке влияют бортовые (скуло вые) кили, которые увеличивают не только сопротивление качке, но и присоединенный момент инерции. Существенное влияние на величину коэффициента сопротивления, особенно при наличии хода корабля, оказывают кроме скуловых килей другие выступающие части (кормовые рули, кронштейны греб ных валов), а также стабилизирующий эффект гребных винтов. Имеются специальные графики (14, 15), позволяющие учесть влияние площади скуловых килей к числа Фруда rV=^==r на
сопротивление качке.
Для приближенной оценки сопротивления качке можно . воспользоваться эмпирическими формулами И.А.Николаева:
-ддя кораблей без скуловых килей
-для кораблей со скуловыми килями
Н О
В формулах (3.27) и (3.28) приняты обозначения: D,L,B- водоизмещение, длина и ширина корабля;
И - высота борта корабля; 90- амплитуда качки в градусах;
К< = 0,055+0,060; $к- суммарная площадь килей.
Г.А.Фирсов рекомендует следующие приближенные значения для коэффициента сопротивления качке:
для кораблей без скуловых килей 2 "'Од = 0,07+0,10; для кораблей со скуловыми килями 2^е = 0,11+0,14.
§ 17. Основные характеристики морского волнения I . Расчетные элементы волн
В расчетах качки пользуются теорией двухмерных прогрес сивных волн малой амплитуды. Основными элементами, харак теризующими плоские волны, являются (рис.18 ):
- высота волны 2 т 0 - расстояние от подошвы волны до гребня, представляющее удвоенное значение амплитуды волны г0 ;
-длина волны \ - горизонтальное расстояние между двумя последовательно расположенными гребнями или подошва ми;
-период водны К - промежуток времени прохождения через одну и ту же неподвижную точку спокойной поверхно сти моря двух последовательных гребней волн;
-скорость бега профиля волны с=-^- - расстояние,
на которое перемещается в одну секунду гребень волны:
- наибольший угол волнового склона а0 - наибольший угол, составляемый касательной плоскостью к поверхности волны с горизонтом;
I I I
- крутизна волны |
2.Го - отношение высоты волны к |
ее длине. |
|
2-го
Рис. 18. Профиль регулярной водны
Согласно гидродинамической теории волн с малой амплиту дой, распространяющихся на глубокой воде, элементы волны связаны следующими соотношениями:
(3.29)
1* |
> |
|
Из формул (3.29) следует, что:
t--
(3.30)
где <o - чаотота волны.
2. Спектральные характеристики морского волнения
Волны, вызванные ветром на поверхности моря, как пока зывают инструментальные наблюдения, не являются правиль ными, так как они'изменяются в широких пределах по высоте, периоду и форме. Основным свойством реального морского волнения является его нерегулярность, т.е. отсутствие какой-либо видимой закономерности в изменении высоты и периода следующих друг за другом волн.
112
В расчетах качки корабля обычно рассматривается двух мерное нерегулярное волнение, которое представляет собой последовательность волн различной высоты и частоты с бес конечно длинными, параллельными гребнями: перемещающимися в одном направлении. Следует иметь в виду, что действи тельное морское волнение всегда является нерегулярным и трехмерным, поскольку высота волн изменяется вдоль греб ней. Модель вызванного ветром трехмерного нерегулярного волнения можно подучить как результат сложения двухмерных нерегулярных волновых систем, отличающихся по интенсивно сти и направлению распространения. Принятие плоского (двухмерного) волнения позволяет значительно упростить расчеты качки корабля.
Для изучения морского волнения в настоящее время исполь зуются различные методы. В теории качки корабля наиболь шее применение получил спектральный метод описания морско го волнения.
Согласно этому методу, морское волнение рассматривает ся как сложный волновой процесс, представляющий собой взаимодействие большого числа цилиндрических прогрессив ных волн различной длины,- распространяющихся в одном направлении. В отношении каждой элементарной волны пред полагается, что ее амплитуда является случайной величиной с нулевым средним значением. Исходя из этого, морское волнение рассматривается как случайный процесс, основные свойства которого характеризуются спектральной плотностью волновых ординат Ь^) .
Спектральная плотность волнения показывает, как распре делена суммарная энергия волнения между отдельными состав ляющими - гармониками процесса волнения. Поэтому функцию $^(0) нередко называют плотностью спектрального распре деления энергии, или энергетическим спектром процесса волнения. Спектральная плотность имеет размерность диспер сии процесса, умноженной на время. Поэтому ее иногда назы вают также спектром дисперсий.
И З
Площадь, ограниченная кривой S.,(6) и осью абсцисс, определяет дисперсию процесса волнения:
D ^ j \ @ ) d L 6 . |
(3.31) |
Для получения одномерного спектра используются записи реализаций процесса морского волнения. Многочисленные за меры волнения позволили многим авторам получить различные по математической форме одномерные спектры волнения. В практических расчетах качки в отечественной практике широ кое применение получил спектр волнения, предложенный Г.А.Фирсовым и Н.Н.Рахманиным. Используя этот спектр, А.И.Вознесенский и Г.А.Фирсов получили для расчета спек тральной плотности волновых ординат следующее выражение:
где |
- дисперсия волновых ординат; |
а |
и Jb - эмпирические параметры спектральной плот |
|
ности, имеющие физический смысл. |
Параметр о. характеризует степень нерегулярности волне ния (ширину спектра). Регулярному волнению соответствует
сх = 0. Параметр j*> является частотой, которая с точно стью до малых высшего порядна равняется частоте, соответ ствующей максимуму спектра §^Цэ) . Между параметрами спектра, как показал Н.Н.Рахманин, имеет место связь:
где б - средняя частота волнения.
Для определения параметра ft можно использовать гра фик зависимости ft от высоты волны 3%-ой обеспеченности (см. рис. П.9). Этот график построен Н.Н.Рахманиным по результатам обработки большого числа записей натурного волнения.На этом графике сплошная линия соответствует среднеуу значениюj3 , пунктирные линии отмечают возможные пределы отклонения.Напомним,что обеспеченность волнения представляет собой суммарную повторяемость, т. е. вероят ность превышения заданной интенсивности волнения.
114
Для оценки степени морского волнения в СССР применяет ся 9-балльная шкала ГУГМС, которая предусматривает эту оценку по одному параметру, в качестве которого принята высота волны с 3%-о& обеспеченностью Ьъу.
Обеспеченность, равная 3%, означает, что только у трех из ста следующих друг за другом волн высота равна или больше высоты, соответствующей определенному баллу шкалы. Высота волны в зависимости от интенсивности волнения может быть определена из табл. 18.
Т а б л и ц а 18
Шкала степени волнения ГУ Ш С
Степень |
Высота волн |
Характеристика |
|
волнения, |
|
м |
волнения |
баллы |
|
|
|
I |
0 - 0,25 |
Слабое |
|
2 |
0,25 |
- 0,75 |
Умеренное |
3 |
Ч |
- 1,25 |
|
0,75 |
Значительное |
||
5 |
1,25 |
- 2,0 |
Значительное |
2,0 - 3,5 |
Сильное |
||
6 |
3,5 - 6,0 |
Сильное |
|
7 |
6,0 - 8,5 |
Очень сильное |
|
8 |
8,5 - 11,0 |
Очень сильное |
|
9 |
более 11,0 |
Исключительное |
Для вычисления дисперсии волновых ординат, входящей в формулу (3.32), может быть использована известная зависи мость:
D 4 = 0,143-($г) • |
(3.33) |
Значение h,<ye в этой формуле выбирается по шкале степени волнения (табл. 18) в соответствии с условиями задания.
115
§ 18. Расчет вероятностных характеристик бортовой качки корабля на волнении
Для расчета вероятностных характеристик качки корабля при движении на нерегулярном волнении принимают следующие допущения:
а) волнение представляет собой стационарный случай ный процесс, вероятностные характеристики которого не меняются с течением времени;
б) Нерегулярное волнение является двухмерным, при этом все элементарные волны, распространяются в одном на правлении;
в) корабль расположен лагом к волне и не имеет хода;
|
г) процесс качки корабля описывается линейным диф |
ференциальным уравнением вида |
|
где |
e + 2ve -8+n\8=ne<*(t) , |
- произвольная функция угла волнового склона |
|
|
во времени, зависящая от длины волны. |
При этом корабль рассматривается как линейная динами ческая система, для которой волнение служит "входным" случайным процессом, а качка, вызываемая волнением - "вы ходным" процессом.
Расчет вероятностных характеристик качки по заданным вероятностным характеристикам волнения выполняется на основании формулы А.Я.Хинчина:
|
|
W«H*l*Ss*(0, |
(3.3 |
где |
S f t ^ S ^ |
- спектральная плотность "входного"процесса |
|
|
56 b l ) = Se |
(волнения); |
|
|
- спектральная плотность "выходного" про |
|
|
|
\ф\ |
цесса (качки); |
|
|
- модуль передаточной функции линейной |
|
|
|
|
колебательной системы. |
|
Поскольку рассматривается случай качки корабля без хо |
|||
да, |
выражаемая с помощью формулы (3.34) спектральная плот |
ность So(6) является функцией той же частоты, для которой 116
определена ордината спектра волн Ъ^(6) . Формула (3.34) позволяет определить спектральную плотность качки путем умножения спектральной плотности волнения на квадрат моду ля передаточной функции.
В теории случайных процессов показано, что модуль пере даточной функции линейной динамической системы представ ляет собой амплитудно-частотную характеристику, которая равна отношению амплитуды выходного процесса к амплитуде поступающего на вход регулярного гармонического колебания.
Структура формулы (3.34) показывает, что форма спек тральной плотности качки корабля определяется характером энергетического спектра волнения, реакцией корабля на гармоническое возмущение различной частоты и взаимным рас положением функций |Ф(6)| и на шкале частот.
Для корабля, испытывающего бортовую качку и расположен ного лагом к волне, передаточная функция будет представ лять произведение из коэффициента динамичности качки
6 W
— — на редукционный коэффициент к углу волнового склона
К,е и на волновое число К=-д- . Для случая, когда бортовая качка описывается укороченным уравнением в абсо лютных координатах, квадрат модуля передаточной функции определяется соотношением
Тогда спектральная плотность качки будет
Для иллюстрации преобразования спектра морского волне ния с помощью соотношения (3.36) на рис. 19 приведены спектральная плотность волнения 5^(6) , модуль передаточ ной функции|Фв(б)| при расположении корабля лагом к волне
117
и спектральная плотность бортовой качки SQ (6) .
В формуле (3.36) ре
дукционный коэффициент
V i e необходимо рассматри вать как функцию <о , так какVie является функцией
В |
Т |
, |
соотношений -д- и |
|
которые могут быть написаны следующим обра зом:
В _ В<5& |
T g 2 |
71 2otg - |
29rg |
с
ад
05 1,0
Рис. 19. Зависимость спектральной плотности волнения, модуля передаточной функции и спектральной плотности бортовой качки о>т частоты
tte=i-l/c<(x)
Суммарный редукционный коэффициент тл.в опреде ляется как произведение частных коэффициентов
Для вычисления коэф фициентов Vv.gb И "К-вт могут быть использованы
/^приближенные формулы:
ч (3.3*38)
т .vxj (3.39)
Входящие в формулу (3.39) коэффициенты имеют следующие значения:
ос - коэффициент полноты площади ватерлинии;
X- коэффициент вертикальной полноты кораб ля;
*=*,Чх-о,ц ;
х
Г- 1+Х
118
Коэффициенты vi . ^ >1Ц H V I x можно определить по графику (рис. П.10), исходя из значений Т/\,х ,У VI ф .
Дисперсия качки определяется по формуле
De=\£"se . (ЗЛО)
Эксперименты показывают, что распределение углов борто вой качки приближенно можно считать подчиняющимся нормаль ному закону, а распределение амплитуд Q0 (или размахов)- принимать по закону Редея. В этом случае остальные стати стические характеристики бортовой качки могут быть опре делены по следующим формулам:
-среднее значение абсолютной величины угла крена
-дисперсия абсолютной величины угла крена
B , e l = D e ( l - f - V , |
(ЗЛ2) |
|
- средняя амплитуда |
|
|
В 0 = |
|
(ЗЛЗ) |
- дисперсия средней амплитуды |
|
|
Для определения средней частоты качки корабля на не |
||
регулярном волнении, |
i^-i |
|
|
|
(ЗЛ5) |
необходимо дополнительно рассчитать и построить кривую |
||
спектральной плотности угловых скоростей |
|
|
$3(6) = 6 U S S ( 6 ) |
(ЗЛб) |
|
и соответствующую ей дисперсию |
|
Условно принимают, что резонанс при качке корабля на нере гулярном волнении имеет место в том случае, когда макси мум спектральной плотности волновых ординат и максимум
119