![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Зыбин А.Ю. Двухосное растяжение материалов для верха обуви
.pdf'10
Связь между величинами главных относительных удлинений, схемами, используемыми для графического их изображения, и пример расчета коэффициентов К 0 и Кд при различных деформированных состояниях
■ 3,5% |
0 |
+ 3 ,5 % |
+ 7 % |
Рассмотрим эту оценку подробнее. В табл. 1 показаны связь между главными относительными удлинениями, схемами графи ческого изображения удлинений, полученных окружностью, и пример расчета коэффициентов К 0 и Ко. Продольное удлинение во всех пяти случаях условно принято равным + 7 % . Графически это изображается тремя с половиной сплошными линиями вдоль
главного относительного удлинения [3, |
4]. |
кожи условно |
|
Известно, |
что коэффициент Пуассона для |
||
может быть принят равным единице, поэтому |
при одноосном |
||
растяжении |
поперечное сокращение |
ег= —7% |
(ег= — рві), и |
изображаться тремя с половиной пунктирными линиями. Такое деформированное состояние характеризуется коэффициентами
/<о=1, /<а = 0. В табл. 1 этот случай показан в первом столбце. |
|
Если главные относительные удлинения равны, т. е. еі = |
ег, |
|
то по выбранной ранее системе деформированное состояние будет характеризоваться как двухосное симметричное растяже ние. В табл. 1 оно изображено справа.
Между этими крайними случаями будет находиться бесчис ленное множество деформированных состояний, характеризуе мых как сложные двухосные несимметричные. Ка — коэффи циент, показывающий долю двухосного симметричного растяже ния в любом сложном деформированном состоянии, будет из меняться от одноосного к двухосному симметричному растяже нию от 0 до 1, что количественно определяет степень двухосности деформированного состояния.
Следовательно, при степени двухосности, равной 0, имеем одноосное растяжение; при степени двухосности, равной 1, — двухосное симметричное. Значения /Сэ от 0 до 1 дадут множе ство видов сложного двухосного несимметричного растяжения.
Метод исследования деформации верха обуви путем нанесе ния на заготовку кругов и последующего анализа изменения формы их применяется и в других работах '[7, 8].
По результатам определения деформации заготовки методом фотоупругости показано, что оптимальная величина базы сетки из кругов, наносимых на союзку, должна быть равна 3 мм [9].
Однако для полной характеристики необходимо получить и
•картину распределения напряжений в материале при формо вании заготовки верха обуви.
СВЯЗЬ МЕЖДУ ДЕФОРМАЦИЕЙ И НАПРЯЖЕНИЕМ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ВЕРХА ОБУВИ
Напряженное состояние элементарной частицы материала можно характеризовать так [10— 12]: на наклонной площадке элементарной частицы листового материала (рис. 3), находя щейся под действием сил Р\ и Р і любой степени двухосности, возникает результирующая сила Р. Проекции этой силы на оси X и Y, отнесенные к единице площади, равны:
11
,v=ffiCoscp; 1 |
(1> |
= cr3sincp. J |
|
Это координаты вектора, характеризующего напряженное со стояние на площадке, повернутой относительно главного рас тягивающего напряжения на угол ср.
При изменении угла наклона площадки конец вектора опи
сывает кривую с координатами, |
Ьвыраженными |
уравнениями |
|||||
(1), а они |
являются параметрическими уравнениями эллипса. |
||||||
Этот эллипс с полуосями а = аі |
и |
—а2 |
называют эллипсом на |
||||
пряжений. |
Он характеризует |
напряженное состояние вокруг |
|||||
элементарной площадки. Если, |
используя закон |
Гука (а = е £ ),. |
|||||
напряжения оц и |
а2 |
в уравнениях |
(1) заменить перемещениями,, |
||||
|
то получаем выражения для эллипса деформаций.
*
Рис. 3. Эллипс напряжении, харак теризующий напряженное состояние вокруг наклонной площадки элемен тарной частицы листового материала
Таким образом, окружность, нанесенная на материал, растя гиваемый взаимно перпендикулярными силами, превращается в эллипс с полуосями eiЕ и е 2Е , а степень двухосности удлинений изотропного материала будет равна степени двухосности напря женного состояния. Для кожи и тканей связь между удлинения ми и нагрузкой не подчиняется закону Гука, но может бытьвыражена уравнением [13, 14]
где е — относительное |
е = AQ'1, |
(2> |
|
удлинение, |
%; |
|
|
А |
удлинения |
полоски материала |
шириной |
— коэффициент |
12
п |
1 см, %, при нагруз,ке 100 Н |
(10 кгс) |
*; |
|
||||
Q |
— нагрузка, п100 Н |
р(10 кгс); |
|
|
|
|
||
|
— показатель степени. |
|
|
в уравнение |
||||
Учитывая, что V — |
и вводя |
|||||||
поперечного сечения образца |
F, |
получаем |
Р |
= |
oF. |
|||
|
|
|
а
(2) площадь
( 3)
Так как почти все материалы для верха обуви анизотропны, механические свойства их во взаимно перпендикулярных на правлениях характеризуются различными коэффициентами удлинения и также различными показателями степени.
Подставляя уравнение (3) в уравнение (1), получаем
10 ,">/■V |
£]_ |
cos ф, |
п, Г |
А |
|
X = |
|
|
F |
s2 |
■ sin q>. |
У = |
Это тоже уравнения эллипса, так как координаты точек его будут зависеть только от параметра уравнения, т. е. угла ср, а сомножители, стоящие перед знаками тригонометрических функций, определяют величины полуосей эллипса.
Следовательно, несмотря на то что обувные материалы при деформировании не подчиняются закону Гука и анизотропны,
■окружность, нанесенная на этот материал, при растяжении также превратится в эллипс. Строго говоря, все сказанное выше
■справедливо лишь для гомогенного материала и небольших его перемещений и деформаций, поэтому изменение формы окруж ности, нанесенной иа обувные материалы, при больших дефор мациях требует тщательной проверки. Таким образом, связь между деформациями верха обуви и напряжениями, возникаю щими в заготовке, может быть определена. Естественно, что сложным деформациям материала должно соответствовать сложное напряженное состояние, однако ввиду анизотропных
•свойств большинства материалов для верха обуви степени двухюсности по деформациям и напряжениям не будут равны.
НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРИ ОДНООСНОМ
И ДВУХОСНОМ РАСТЯЖЕНИИ
Рассмотрим поведение материала при сложном плосконапря женном состоянии. Как было отмечено выше, при производстве обуви плоская заготовка получает сложную пространственную
* П о |
системе С И 1 кгс=9,81 Н ; здесь и в дальнейшем сделано допу |
щ ение— 1 |
к г с = Ю Н . |
13
Варианты напряженных состояний
плоских образцов листовых материалов
Ш |
ІГ |
1 : 1/2 |
|
|
1 : 3/4 |
|
а |
|
Двухосное сложное |
||
|
= Сті cos2 ф + |
а 2 |
sin2 ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 ° |
|
- |
|
О Ч |
so'-Щ -а а ’ |
|
M'tßjSgrj-SO’- |
|
|
0* |
45 |
^тах-^б, |
fmax-g |
б, |
|
1 - 0,8 |
/■ ■ 0,9 - |
Т а б л и ц а 2
У
й
: 1
Двухосное симметричное
аф= Ö! = о3
т = О
I |
/ х |
\ |
|
|
І,' |
\\ |
|
||
90 / |
Cl |
|||
------\- |
||||
v W |
у \ / |
j |
|
|
Ч \ / |
у/ |
|
8ь
/:/
15
форму. Для упрощения дальнейших выводов необходимо сде лать допущение, позволяющее рассматривать сложное напря женное состояние заготовки как сумму определенных плоско напряженных состояний. Конечно, при этом нарушается связь между «натурой» и образцом, но те закономерности, которые будут выяснены в дальнейшем, могут быть перенесены и на сложную пространственную форму обуви [9].
В общем случае, как отмечается в работе Я- Б. Фридмана [2], сила, действующая на какой-либо определенной площадке, не перпендикулярна к этой площадке (кроме ср = 90° и ср = 0), а направлена под некоторым углом к ней (рис. 3). Эту силу, как всякий вектор, можно разложить на две составляющие: нор мальную силу, вызывающую нормальные напряжения сгф (дей ствующие перпендикулярно к площадке), и касательную силу, вызывающую касательные напряжения тф (действующие в пло скости площадки).
Разложение полного усилия для данной площадки на нор мальную и касательную составляющие оказалось целесообраз ным, так как механические свойства материалов в значительной мере определяются удельными величинами этих составляющих.
Если бы напряжения всегда определялись только для како го-либо одного определенного сечения, то в данной точке был бы единственный вектор и отличие напряжения от силы, дейст вующей на всю площадку сечения, заключалось только бы в величине.
В действительности дело обстоит значительно сложнее, так как в общем случае необходимо знать полностью значения на пряжений не только для какого-либо одного, но и для любого сечения, проходящего через данную точку тела. Но так как че рез данную точку тела, очевидно, можно провести бесчисленное множество различно ориентированных площадок, то, следова тельно, при данных внешних нагрузках каждой ориентированной площадке будут соответствовать определенные величины и на-
Продолжение табл. 2
О |
со |
1 : 0 , 9 |
I : 1 |
с /''JL/*
да”{Ж} |
з о Щ |
8 |
Іі |
О |
|
|
|
||||
°^тах |
3 0 |
dmax |
|
|
|
|
|
|
|
правления нормальных и касательных составляющих напряже-
В теории сопротивления материалов путем несложных мате матических операций выводятся формулы для определения нор мальных и касательных составляющих напряжения в зависи мости от ориентировки рассматриваемой площадки относительно
главных напряжений:
а = Ci cos2 cp -г стг sin2 cp;
Тф = - Ь ( аі — a2)sin2cp.
В табл. 2 показано несколько вариантов напряженных со стояний. Принцип построения таблицы взят из работ Я -Б . Фрид
мана [2 |
15] В первой строке табл. 2 даны схемы |
нескольких |
||||
вариантов элементарной1 Р ч-t |
частицы, мысленно выделенной из маР\ |
|||||
териала |
и |
Ррастягиваемой |
в перпендикулярных направленияхР 2 |
|||
усилиями |
и |
соотношение которых |
различно. |
Усилие |
||
во всех пяти вариантах принято равным |
1, а усилие |
меняет |
||||
ся от 0 |
до |
1 так, |
как показано в следующей строке табл. 2. |
В каждом варианте показаны также площадки, наклоненные под некоторым углом ср к направлению приложения главного
растягивающего усилия, а на этих площадках |
нормальные оф |
||
и касательные тф |
составляющие напряжения. |
Эпюры |
их изме |
нения в зависимости от угла ориентировки сечения |
построен |
||
ные по формулам |
(4), также показаны в табл. 2. |
Надо еще |
раз отметить, что формулы справедливы для изотропного, од
нородного и линейно-упругого тел.
Далее показаны также пять вариантов окружностей, нане сенных на материал. Деформация окружностей при разных способах нагружения должна быть различной. О формоизменении,
окружности, отмеченной |
на |
материале, говорится на с. ö |
В последней строке табл. |
2 |
показаны изменения некоторых ха |
рактерных параметров эллипсов, которые возникают при дефор-
мировании окружности, отмеченной на материале. Об этом будет подробнее сказано на с. 19—21.
В зависимости от отношения растягивающих усилий Р\ и Р2, т. е. от степени двухосиости, характеристика напряженного состоя
ния листового |
изотропного |
материала |
будет |
различной [16]. |
|||
При отношении |
Р \'.Р2 — |
1: 0 имеет место одноосное растяжение |
|||||
(колонка РI),\ 'Рпри2 = увеличении |
Р2 |
от 0 до |
1— сложное двухосное |
||||
несимметричное напряженное состояние, которое в крайнем слу |
|||||||
чае при |
|
1:1 будет |
характеризоваться |
как двухосное |
|||
симметричное |
напряженное |
состояние (колонка V ). |
|||||
В случае |
одноосного напряженного |
состояния, показанного |
в колонке I, оз = 0, поэтому оф =oiCos2cp, Полная картина распре деления нормальных и касательных напряжений для площадок, наклоненных под различными углами ср к оси приложения глав
ного растягивающего усилия |
Р и |
является довольно сложной. |
|||||||||
Величина нормального напряжения достигает максимального |
|||||||||||
значения при coscp=l, т. е. при |
ср = 0. При этом |
оФ =Оь |
а ка |
||||||||
сательное напряжение |
тФ= 0 , так как |
sin0° = 0. |
Касательное |
||||||||
напряжение |
достигает |
максимального |
значения |
при sin 2ср = 1, |
|||||||
т. е. при ф= 45°. Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
||||
В |
|
Ттр.х — -^ -sin 2 •45° = |
|
9 |
|
уси |
|||||
случае0 увеличения второго |
главного |
растягивающего |
|||||||||
лия, |
когда |
< / 3 < |
1 |
, |
возникает |
сложное |
напряженное состоя |
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ние. Эпюры изменения нормальных и касательных составляю щих напряжения в зависимости от угла ср ориентировки сечения меняются, что показано в колонках II— IV табл. 2.
Ясно видно, что сложное напряженное состояние является суммарным результатом наложения двух одноосных напряжен ных состоянии, возникающих на рассматриваемой площадке от взаимно перпендикулярных растягивающих усилий Р\ и Р 2. При ср = 0 Оф = сг1, а при ф= 90° аФ— а2.
Максимальные касательные напряжения, как и в случае одноосного напряженного состояния, будут возникать при
siп2ср = |
1, |
т. е. при угле 45°, но в случае сложного напряженного |
|||||
состояния |
величина их будет определяться разностью |
щ и |
о2 |
||||
|
|||||||
При |
|
Тгпах — |
2 |
^ 2^' |
|
напря |
|
возрастании второго |
главного растягивающего |
||||||
жения |
до |
первого главного, |
когда |
а2-+Оі, |
картина распределе |
||
ния нормальных и касательных напряжений упрощается. |
В край |
нем случае при двухосном симметричном напряженном состоя
нии СТФ |
= 0 1 |
= |
a2 |
= |
const. |
о2^ - а |
|
Касательные |
напряжения при |
і уменьшаются, и при |
|||||
о1— 02 т ф |
0. |
|
|
|
|
|
18
Можно сделать вывод, что при двухосном симметричном на пряженном состоянии получается наиболее простая характерис тика его: Стф = const, Тф = 0.
Такое напряженное состояние в любых направлениях харак теризуется лишь одним параметром, в то время как даже одно осное растяжение (или сжатие), несмотря на простоту его получения, имеет сложную картину изменения нормальных и касательных напряжений. Поэтому симметричное двухосное растяжение может быть положено в основу новых объективных методов определения и контроля качества материалов.
ВЛИЯНИЕ КАСАТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ НА ИЗМЕНЕНИЕ ФОРМЫ ОКРУЖНОСТИ ПРИ ПЛОСКОНАПРЯЖЕННОМ ДЕФОРМИРОВАННОМ СОСТОЯНИИ
В табл. 2 показано, как изменяются касательные напряже ния в зависимости от степени двухосности и угла ориентировки
сечения площадки, для ко |
|
|
|
|
|
||||||||||
торой |
они |
определяются. |
|
|
|
|
|
||||||||
Рассмотрим |
роль |
касатель |
|
|
|
|
|
||||||||
ных напряжений в процессе |
|
|
|
|
|
||||||||||
деформации |
материала. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Как |
видно, |
|
касательные |
|
|
|
|
|
||||||
напряжения |
изменяются |
от |
|
|
|
|
|
||||||||
максимального |
|
значения |
до |
|
|
|
|
|
|||||||
нуля в зависимости от сте |
|
|
|
|
|
||||||||||
пени двухосности. Известно, |
|
|
|
|
|
||||||||||
что касательные напряжения |
|
|
|
|
|
||||||||||
ведут |
|
к |
изменению углов |
|
|
|
|
|
|||||||
между прямыми, отмечен |
|
|
|
|
|
||||||||||
ными на материале. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
На |
рис. 4 дана схема к |
|
|
|
|
|
||||||||
расчету угла |
а |
между ради |
|
|
|
|
|
||||||||
ус-вектором и нормалью эл |
|
|
|
|
|
||||||||||
липса. |
В |
любой |
точке |
|
ок |
|
|
|
|
|
|||||
ружности |
радиус-вектор |
|
OL |
|
|
|
|
|
|||||||
II |
нормаль |
LB |
совпадают. |
радиус-вектором |
и нормалью |
|
эллипса |
||||||||
|
|
а |
|||||||||||||
При |
деформации |
окружно |
|
||||||||||||
сти |
в |
эллипс |
|
картина |
|
М |
Рис. |
4. Схема к |
расчету угла |
|
между |
||||
|
|
ме |
|
|
|
|
|
||||||||
няется. |
В |
каждойM N |
точке |
|
|
|
|
|
|
||||||
эллипса |
радиус-вектор |
ОМ |
а. |
Этот угол |
равен нулю только |
||||||||||
и нормаль |
|
|
образуют угол |
в местах пересечения эллипса с осями Л' и У (радиус-вектор и
нормаль совпадают), |
где-то между осями угол принимает мак |
симальное значение. |
Также изменяется и касательное напря |
жение (см. табл. 2): |
при угле ср = 0 и ср = 90°; т<р = 0 ; при угле |
Ф = 45° оно имеет максимальное значение.
2* |
19 |
|
Рассмотрим |
подробнее характер |
изменения угла |
а в зависи |
|||||
мости |
от |
угла |
t. |
|
|
|
|
|
|
Угол между двумя прямымиКопределяется так: |
5 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Кі |
|
( ) |
|
К\ |
|
К2 - |
tga = |
о -КіК. |
’ |
|||
где |
и |
1+ |
|
|
|||||
|
— соответствующиеугловые коэффициенты пере |
||||||||
|
|
|
|
секающихся |
прямых. |
|
tg^, поэтому |
||
|
Угловым коэффициентом |
|
радиус-вектора будет |
К ,= tgf.
Угловой коэффициент нормали Кг найдем через угловой ко эффициент /<з касательной в точке М эллипса, так как угол между перпендикулярными прямыми, а в данном случае между нормалью и касательной выражается так:
1
|
|
|
|
|
|
|
|
К3 |
|
|
(6 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
эллипса ~'с[х~ ' |
||
Угловой коэффициент Къ есть производная |
||||||||||||
Как отмечено выше,X уравнение эллипса в параметрической |
||||||||||||
форме выглядит так: |
у |
= |
b |
|
|
t, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
acost; |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
= |
|
sin |
|
t |
|
b |
, |
, |
|
|
|
|
|
|
Ь |
|
|
|||||
поэтому |
|
|
|
|
а |
|
cosI |
|
|
|||
|
|
|
|
|
sin |
|
— ctg Л |
|||||
По формуле |
(6) получаем |
Кг = — |
tg£. |
|
|
|||||||
|
|
|
ь |
|
|
|||||||
Подставляем |
значения |
К\ |
и |
Кг |
в формулу (5) и, упрощая |
|||||||
выражение, получаем |
|
|
|
|
(а |
|
b) igt |
|
(7) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
Ь -— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у a tg2t |
|
|
|
Задаваясь различными значениями угла t, можно вычислить угол между радиус-вектором и нормалью.
а : В табл. 2 показаны эпюры изменения угла между радиус- |
|||||
вектором и нормалью. |
аВидно. |
, что чем |
меньше |
отношение |
|
Ь, |
т. е. чем меньше |
вытянут эллипс, тем |
меньше и макси |
||
мальное значение угла |
С другой стороны, чем |
меньше раз |
ность между взаимно перпендикулярными растягивающими усилиями, тем меньше изменяется форма окружности, нанесен ной на материал, и тем меньше величина ттахЗдесь опять вы ступает роль касательных напряжений. Характер изменения касательных напряжений совпадает не только с изменением угла между радиус-вектором, но и по максимальным значе ниям: чем больше величина Ог приближается к сц, тем меньше касательное напряжение, тем меньше окружность меняет свою
20
форму и, следовательно, тем меньше максимальное значение угла а.
Такой подробный анализ касательных напряжений в про цессе изменения формы окружности необходим потому, что роль их при испытаниях, технологической обработке материалов для верха обуви и в процессе эксплуатации обуви должна быть особенно значительной.
Кожа и ткани имеют волокнисто-сетчатое строение, а их де формация происходит в большей степени за счет ориентации волокон [17, 18].
При силовом воздействии элементы структуры таких мате риалов должны по-разному воспринимать влияние составляю щих напряжений. Нормальные составляющие удлиняют элементы вплоть до разрушения, касательные составляющие ориентируют, т. е. поворачивают их с уменьшением угла между направлениями элемента и приложения нагрузки.
Очевидно, удлинение волокон и их ориентация в сумме дадут полное удлинение образца. В свою очередь, ориентация волокон, т. е. изменение углов между ними в сторону уменьше ния к направлению растяжения, происходит только под влия нием касательных напряжений. Поэтому для испытания мате риалов для верха обуви при различных видах растяжения не обходимо использовать уже существующие или разработать но вые приборы, которые могут создать в материалах несколько определенных напряженных состояний разной степени двухосности. Один из приборов должен снять влияние касательных на пряжений на ориентацию волокон в плоскости материала, что можно сделать при двухосном симметричном растяжении, при котором касательные напряжения равны нулю. Для сравнитель ных испытаний надо использовать одноосное растяжение стан дартной полоски материала.
Желательно также получить и еще один вид растяжения, промежуточный между одноосным и двухосным симметричным (о выборе его см. с. 27—28).
Испытания обувных материалов при растяжении с различ ной степенью двухосности позволят дать объективную оценку механических свойств их в зависимости от вида растяжения.
Для получения достаточно точных показателей механиче ских свойств приборы должны обладать способностью создавать строго определенный вид растяжения с заданной степенью двухосности, а зона деформации исследуемого материала должна быть однородной, что определяется следующими усло виями [19]:
прямые линии, отмеченные на образце, должны оставаться прямыми; параллельные — параллельными; отрезки прямых в одинаковом направлении должны увеличиваться пропорцио нально своей длине.
21