![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Техника бурения при разработке месторождений полезных ископаемых
..pdf282-
Тип |
рудник |
Порода |
станка |
|
|
СБШ-250 «Жданов- Филлиты
ский» Перидотиты «Каула» . Пироксениты
БАШ-250 «ЖдановПеридотиты СКИП» Пироксениты
Габбро
Диабазы
Коэффициент крепости породы
8 - 1 2
10-14 12—15
10-14
12-15
14-17 15—17
Тип
долота
ОКП
ОКГ1
'Г а б л II ц а 80
Диаметр ,долотамм |
нагрузкаОсевая долотона, тс |
Скоростьвращения ,долотаоб/мин |
воздухаРасход продувкуна , м*/мип |
К г; |
Механическаяско бурениярость , м/ч |
Производитель м,ность/смену |
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
« |
|
|
|
|
|
|
ее |
|
|
|
|
|
|
се |
|
|
|
|
|
|
й к. |
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
g g |
|
|
■243 |
20-30 |
81 |
18 |
110-85 |
10,4—7,0 |
45—31 |
243 |
26-30 |
81 |
18 |
85-50 |
6,8 - 5 ,6 |
30-24 |
243 |
26-30 |
81 |
18 |
50-30 |
5,6-4,0 |
24-17 |
269 |
30-34 |
110-130 |
27 |
170-140 |
19-14 62-46 |
|
269 |
32-38 |
1 0 0 - 1 2 0 |
27 |
155-125 |
16-12,8 53-42 |
|
269 |
38-46 |
80-120 |
27 |
130-100 |
13,8-7,6 45-30 |
|
269 |
38-46 |
80-100 |
27 |
1 2 0 - 1 0 0 |
12,4-7 |
40-30 |
БАШ-320 |
«'/Кланов- |
Пироксениты |
12—15 |
ОКИ |
320 |
40-50 |
|
1 0 0 - 1 2 0 |
50 |
2 0 0 - 1 2 0 |
24-20 |
100-80 |
|
скип» |
Габбро |
14-17 |
|
|
60-70 |
80-100 |
50 |
135—40 |
20-16 |
80-64 |
|
|
. |
Диабазы |
15—17 |
|
|
60-70 |
|
80—100 |
50 |
120-40 |
19—16 |
76-64 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2СБШ-20ОН |
«Асбест» |
Серпентиниты |
4—6 |
1К214ТП |
214 |
10— 12 |
150-160 |
25 |
380-325 |
24,2 |
101,2 |
|
|
|
выветрелме |
0—9 |
1К214ТП |
214 |
12-15 |
|
140-160 |
25 |
240-205 |
|
75,6 |
|
|
Габбро вывет- |
|
20,1 |
||||||||
|
|
рблыс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перидотиты |
1 0 — 12 |
1К214ТКП |
214 |
16—18 |
120-130 |
25 |
180-150 |
16,2 |
62,1 |
|
|
|
выветрелыс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Плотные |
пери- |
12-16 |
1К214ТКП |
214 |
18—20 |
105-120 |
25 |
130-110 |
13,8 |
48,2 |
|
дотиты |
|
16-19 |
ЗК140КП |
214 |
|
80—110 |
25 |
90-80 |
7,8 |
32,7 |
|
Диориты, |
2 0 - 2 2 |
|||||||||
|
Габбро |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2СБШ-200 |
«Асбест» Дуниты |
>- к.} ,<■ |
4 - 6 |
1К214ТП |
214 |
|
150-160 |
14-16 |
273 |
18,2 |
78,0 |
вывет- |
1 0 - 1 2 |
||||||||||
|
релью |
вы- |
6 - 9 |
214ТП |
214 |
12-15 |
140-160 |
14-16 |
146 |
14,0 |
65,7 |
|
Диориты |
||||||||||
|
ветрелыв |
|
214ТКП |
214 |
16-18 |
120-130 |
14-16 |
155 |
7,6 |
48,2 |
|
|
Серпентпиизп- |
1 0 - 1 2 |
|||||||||
|
рованные пе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ридотиты |
12-16 |
2140КП |
214 |
18-20 |
|
14-16 |
92 |
12,4 |
41,8 |
|
|
Перидотиты |
1 0 0 - 1 2 0 |
|||||||||
|
плотные |
16-19 |
2140КП |
214 |
18-20 |
80-110 |
14-16 |
76 |
|
30,1 |
|
|
Габбро |
|
6,8 |
СБШ-250 Учалинский |
Диабазы |
10-14 |
1У2430КП |
243 |
18-20 |
81 |
рудник |
Альбитофиры |
14-16 |
1У2430КП |
243 |
18-20 |
81 |
20 |
180 |
13,2 |
54,8 |
20 |
150 |
12,2 |
45,9 |
Южный |
Сланцы |
6 - 8 |
У2430КП |
243 |
18-20 |
81 |
ГОК |
Кварциты |
10-14 |
У2430КП |
243 |
18-20 |
81 |
|
Джеспилиты |
16-20 |
У2430КП |
243 |
18-20 |
81 |
20 |
126,0 |
19,0 |
77,2 |
20 |
80,0 |
12,9 |
52,0 |
20 |
40,2 |
8,2 |
30,6 |
СБШ-320 Ипгулецкий |
Амфиболовые |
1 0 - 1 2 |
3200 КII |
320 |
_ |
80 |
50 |
273 |
20,0 |
101 |
ГОК |
сланцы |
12-14 |
320ОКП |
320 |
45 |
80 |
50 |
199 |
17,3 |
|
|
То же |
86 |
||||||||
|
Джеспилиты |
16-18 |
3200КГ! |
320 |
50 |
80 |
50 |
96 |
12,1 |
58 |
|
Сдликато-маг- |
18-20 |
3200 КП |
320 |
55 |
80 |
50 |
62 |
9,2 |
45 |
петитовые
кварциты
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
81 |
|||
|
|
2СБШ-200. диаметр 214 мм |
|
СБШ-250. диаметр 243 мм |
|||||||||
Статьи |
|
|
|
|
Коэффициент крепости пород |
|
|
|
|
|
|||
расхода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
S |
10 |
12 |
14 |
16 |
10 |
12 |
14 |
|
16 |
|
Штыревые |
ша- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рошечные до |
5 |
|
|
|
15 |
|
9 |
|
15 |
|
|
||
лота, шт |
. . |
8 |
10 |
12 |
20 |
12 |
20 |
|
|||||
Буровые штаи- |
105 |
180 |
|
280 |
320 |
380 |
230 |
305 |
380 |
460 |
|||
гп, кг . . . |
220 |
||||||||||||
Горючие п сма- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зочные |
ма |
170 |
190 |
|
250 |
280 |
300 |
180 |
250 |
370 |
400 |
||
териалы, |
кг |
220 |
|||||||||||
Вода, м3 |
. . . |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
24 |
24 |
24 |
24 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Электроэиер- |
21 S00 |
26 800 |
39 000 50 000 |
|
|
30000 |
61 0 0 0 |
73 000 |
|||||
гия, кВт ■ч . |
68 000 |
2 1 0 0 0 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж е и ir е т а б л. |
81 |
|||||
|
|
|
БАШ-250, диаметр 269 |
мм |
|
БАШ-320, |
диаметр |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 20 |
мм |
|
|
Статьи |
|
|
|
|
Коэффициент |
крепости пород |
|
|
|
|
|||
расхода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
12 |
|
14 |
|
16 |
14 |
|
|
16 |
|
Штыревые |
ша- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рошечные до- |
4 |
|
|
|
7 |
|
9 |
|
|
|
|
|
|
лота, шт |
. . |
|
6 |
|
|
6 |
|
|
12 |
|
|||
Буровые штаи- |
390 |
|
470 |
|
3680 |
870 |
|
|
|
|
|
||
ги, кг |
. . . |
|
|
1000 |
|
|
1200 |
|
|||||
Горючие и сма- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зочные |
ма- |
|
|
300 |
|
400 |
420 |
770 |
|
|
900 |
|
|
териалы, |
кг |
210 |
|
|
|
|
|
||||||
Вода, м3 |
. . . |
— |
|
— |
|
— |
|
— |
30 |
|
|
30 |
|
Электроэиер- |
|
|
31 000 |
60 000 |
72 0П0 |
70 000 |
80000 |
||||||
гия, кВт • ч . |
22 000 |
Практически можно получить любую заранее заданную скорость механического бурения, приняв определенные значения удельного давления и скорость вращения долота, т. е. подводя к забою нужную мощность. Для долот большего диаметра это сделать легче, так как для них значения удельного давления могут быть приняты больше,
чем |
для долот малого диаметра. |
|
|
|
Подставляя в |
формулу (24) значение va, получим выражение |
|||
для |
определения |
сменной производительности |
бурения в виде |
|
|
|
L = 0,006Г |
, м/смену, |
(28) |
284
где Т — продолжительность |
смены, |
ч; |
||||
Р — осевая нагрузка, |
кгс; |
|
об/мин; |
|||
п — скорость |
вращения |
долота, |
||||
/ — коэффициент |
крепости |
породы; |
||||
D — диаметр |
долота, |
см. |
[37] |
при подсчете механической |
||
Для инженерных |
расчетов |
скорости бурения vMможно пользоваться формулой, в которой по
рода |
характеризуется |
контактной прочностью: |
|
|
|
и<л= 240 7ГД- •м/ч, |
(29) |
где Рк — контактная |
прочность горных пород, |
кгс/мм2. |
|
Формула верна при 150<Г Л<<С 400 кгс/мм2, 70 < |
?г< 150 об/мин, |
||
150 < |
D < 400 мм, 15 < Р < 40 тс. |
|
Данные о механической скорости бурения и стойкости шарошеч ных долот на рудниках США и Канады для пород с различным временем сопротивлением сжатию приведены в табл. 79 [81].
В табл. 80 приведены данные о производительности шарошеч ных станков иа карьерах черной и цветной металлургии СССР.
16. РАСХОДНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ШАРОШЕЧНЫХ СТАНКОВ
Расходные коэффициенты изменяются с развитием техники буре ния. Так, например, с течением времени стойкость долот повышается, а расходные коэффициенты уменьшаются. Вода расходуется на тех станках, где применяется промывка. Смазочные материалы главным образом расходуются компрессорами и гидравлическими системами. С установкой винтовых компрессоров расход смазочных материалов уменьшается.
В табл. 81 приводятся данные о расходе материалов на 1000 м бурения для различных типов станков и диаметров бурения.
Глава VI
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТЫ ПРИ УДАРНОМ И ШАРОШЕЧНОМ БУРЕНИИ
ii ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Расчет буровой машины ударного действия целесообразно осу ществлять по следующей схеме:
1) рассчитываются основные рабочие параметры и динамические нагрузки в системе ударник — инструмент — порода по заданным технико-экономическим показателям буровой машины, т. е. опре деляются энергия удара, масса и конструкция (геометрия) ударника, корость соударения, конструктивные размеры и материал эпергопроводящего и породоразрушающего инструмента по заданным скорости бурения и стойкости деталей ударной системы и инстру
мента |
в данных условиях бурения; |
2) |
рассчитываются основные параметры рабочего цикла пневма |
тического, гидравлического и т. п. привода по заданным конструктив ным размерам пневмоцилиндра.
Расчеты системы ударник — инструмент — порода производятся методами, основанными на волновой теории Сен-Венана, контакт ной теории Герца, контактно-волновой теории Сирса, а также мето
дами, |
основанными |
на теории |
разрушения породы инструментом |
||||||
[2, |
5, |
7, |
8, |
14, |
115, |
121, |
151, |
156, |
157]. |
|
Задача расчета ударной системы в комплексе с породой, в свою |
очередь, делится на две самостоятельные части: на задачу о форми ровании и распространении импульсов упругой деформации при соударении поршня-бойка с инструментом и задачу о прохождении ударного импульса нз инструмента в породу и превращении его энергии в работу разрушения. Комплексное решение этих задач позволит определить действующие нагрузки в системе и произвести расчеты на прочность, а также определить степень превращения подводимой энергии в полезную работу, т. е. рассчитать производи тельность [14].
До последнего времени ударное нагружение инструмента опре делялось величиной энергии удара, приходящейся на единицу
286
длины лезвия если речь шла о нагрузках на контакте с породой, и л и приходящейся на единицу площади соударяющихся поверх ностей, если речь шла о нагрузках в плоскости соударения ударника с инструментом. В проектных организациях и на заводах еще бы туют рекомендации о величинах допускаемых ударных нагрузок: для соударяющихся поверхностей 1,0—1,5 кгс/см2, для перфоратор ного инструмента 2—2,5 кгс-м/см длины лезвия, для пневмоудар-
ного — 0,5—0,6 кгс-м/см.
Разница в допустимых ударных нагрузках для пневмоударного и перфораторного инструмента обусловлена тем, что стойкость пер фораторных коронок, несмотря на более высокие удельные ударные нагрузки, значительно выше стойкости пневмоударных долот
(табл. 82).
Тип буровой машины |
Энергия удара, кге •м |
Диаметр корон ки, мм |
Длина лезвия, мм |
Удельная удар ная нагрузка, кгс-м/см |
Напряжение в твердосплав ной пластипс, кге/ мм2 |
ПР24Л |
5,0 |
36 |
36 |
1,5 |
34,7 |
ПР22 |
5,0 |
40 |
40 |
1 ,2 ■ |
. 29,8 |
.ПТ36 |
9,0 |
46 |
80 |
1,1 |
16,8 |
БУ70 |
15,0 |
67 |
104 |
1,5 |
27,8 |
М1900 |
7,8 |
105 |
130 |
0 ,6 |
40,8 |
М48 |
9,3 |
105 |
130 |
0,7 |
51,4 |
Л175 |
7,5 |
105 |
130 |
0 ,6 |
39,6 |
М29Т |
5,5 |
85 |
107 |
0,5 |
49,0 |
Л32К |
14,0 |
155 |
218 |
0 ,6 |
41,0 |
Т а б л и ц а S2
Полная стойкость в породах крепостью
14-16
линейная, |
цикличе |
ская. циклов |
|
на одну |
на одну |
коронку, м |
коронку |
27 |
4,7-10® |
36 |
5,5-10® |
40 |
9,2-10® |
32 |
6,4-10® |
12 |
4,8-10® |
11 |
3,0-10® |
13 |
4,4-10® |
9 |
3,2 ■10® |
14 |
4,0-10® |
Анализ показал, что несоответствие величины стойкости инстру ментов одного и другого типов (перфораторного и пневмоударного)
•объясняется неправомерностью оценки степени ударного нагружения по величине удельных ударных нагрузок (кгс-м/см).
Такая оценка должна производиться по величине ударных напряжений (кгс/см2) в том или ином сечении инструмента, что отражает действительное нагруженное состояние этих сечений и по зволяет пользоваться показателями циклической стойкости отдель ных элементов инструмента для определения его стойкости в целом. При этом зависимость между ударными напряжениями и цикли ческой стойкостью инструмента носит закономерный характер
(рис. 182).
Для расчета параметров рабочего цикла пневматических машин применяется несколько схем расчета. Упрощенные схемы исполь зуются для приближенных расчетов и в том случае, когда имеется
.достаточный экспериментальный, материал по параметрам проекти руемых машин. Для получения более точных результатов пользуются
287
сложными схемами расчета, которые учитывают изменение давления в рабочих камерах цилиндров, размеры подводящих каналов, сече ние впускных и выхлопных отвер
стий и т. д.
Наиболее совершенным спо собом расчета и проектирования пневмосистем является моделиро вание с помощью аналоговых ма шин, позволяющее для нахожде ния оптимальных значений пара метров варьировать ими в широ ких пределах [16].
При шарошечном бурении важно правильно определить конструктивные элементы долота, обеспечивающие его прочность и долговечность. Между основными элементами конструкции долота существуют строгие математиче
ские зависимости, нарушение которых приводит к снижению эффек тивности бурения и уменьшению срока службы инструмента.
2. РАСЧЕТЫ РАБОЧИХ ПРОЦЕССОВ В ЦИЛИНДРЕ ПНЕВМАТИЧЕСКИХ БУРОВЫХ МАШИН
Упрощенный расчет рабочего цикла перфоратора
Расчет может быть использован для приближенного определения параметров перфоратора и для сравнения однотипных машин. Расчет основан на допущении постоянного давления сжатого воздуха в полостях цилиндра на протяжении всего времени впуска п выхлопа. Основными величи нами являются полезная пло щадь поршня при прямом ходе
(рис. 183)
и при |
обратном ходе |
|
|
|
|
|
|
||
|
S2 — |
— d\), |
Рис. |
183. Схема к расчету перфо |
|||||
|
|
|
|||||||
а также масса поршня G, |
давле |
|
|
ратора |
|
|
|||
и |
на |
выхлопе |
Рв, |
ход |
|||||
ние сжатого |
воздуха |
в сети Рс |
|||||||
поршня |
L и |
конструктивные параметры |
Zl5 |
Z2, l3, Z4, |
l& и |
le. |
288
Движущее усилие |
при |
прямом |
ходе поршня |
|
|
|
|
|
= (SXPс — S2PB)k v |
(30) |
|
где к г = 0,9 — потери |
на |
трение. |
|
|
|
Аналогично движущее усилие при обратном ходе поршня |
|||||
|
|
F2 = (S2Pc- S 1PB)k2, |
(31) |
||
где к 2 = 0,65 — потери на трение |
и на сопротивление |
вращению |
|||
бура. |
|
действия |
движущих усилий |
|
|
Скорость на участках |
|
||||
|
|
|
2 Fg I, |
(32) |
|
|
|
|
: |
|
|
где F — действующее усилие (для прямого хода F = F х, для обрат |
|||||
ного F = F 2)] |
тяжести; |
|
|
||
g — ускорение |
силы |
|
|
||
I — длина участка, на котором действует сила F (для прямого |
|||||
хода I = |
13, |
для |
обратного I = 1Х). |
|
Продолжительность прямого tn и обратного t0 ходов склады вается из времени движения под действием силы F и времени дви жения после открытия выхлопных окон. При этом предполагается, что поршень проходит второй участок по инерции с сообщенной ему скоростью v:
|
|
|
fn |
|
U_ |
|
где |
Z4 = |
L —l3, |
FiS |
v1 |
||
|
||||||
|
v2G |
U |
||||
|
|
|
tn |
|||
|
|
|
Fig |
|
||
|
|
|
|
|
||
где |
l2 = |
L —lx. |
цикла |
|
||
|
Продолжительность |
|
||||
|
|
|
|
T = t„+ го |
||
число ударов поршня |
в минуту |
|
||||
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
гау д — |
' т |
(33)
(34)
(35)
(36)
Скорость вращения, которая зависит от шага h спирали гелико идального стержня и числа ударов, будет
|
п об — д га у д - |
(37) |
Крутящий момент на |
буре |
|
^KP |
= W - ^ - t g ( p - p ) , |
(38) |
где р угол подъема винтовой линии геликоидального стержня
(Р = 90—a, tg а = я d.2/h);
19 Заказ 955 |
289 |
к3 = |
0,5 |
— коэффициент, |
учитывающий |
потери; |
|
трения |
||||||||||||
р = |
8° 30' — угол |
трения, |
соответствующий |
коэффициенту |
||||||||||||||
Энергия |
скольжения |
/ |
= 0,15. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
удара |
поршня |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(39) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ayi = -bTGvl- |
|
|
|
|
|
|||||
Ударная мощность |
|
|
|
|
2.? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
< У _ |
у1УДп УД |
л. с. |
|
|
|
|
т |
||||||
Расход |
воздуха |
|
|
|
|
60-75 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Q = (S1 + |
s 2) £нуд -jr~ 10-“, м3/мин. |
|
|
(41) |
|||||||||||
Пример. Рассчитать основные рабочие характеристики перфоратора ПР22 |
||||||||||||||||||
при давлении воздуха |
в сети Рс = 5 |
кгс/см2, 73 |
= 72 мм, d, = |
42 |
мм, |
G = |
||||||||||||
= 2,25 кг, d„ = 21 мм, L = 55 мм, 1г |
= |
35 |
мм, |
13 = 40 мм, h = 94 |
мм, |
Р = |
85°, |
|||||||||||
Р в = |
1 ,2 |
кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
а с |
ч е т |
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Si = - ^ - ( 7 .2 2 —2,12) = 37,5 см2. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S 2 = |
3.14 (7,22-4,22) = 26,8 СМ2. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
р 1 = |
(37,5 ■5—26,8 • 1,2) • 0,9 = |
140 |
кгс. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
F2 = |
(26,8 • 5—37,5 • 1,2) • 0,65 = 58 |
кгс. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
У1 — 2 • 140 • 40 ■9,81 |
= |
7 м/с. |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у2 = |
2 • 58 • 9,81 • 35 |
= |
4,2 |
м/с. |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 = 55—40 = 15 мм = 0,015 м. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
/п |
- |
7-2,25 |
,■ |
0,02 . . . . |
с. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
7,0 |
=0,014 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
‘п _ 140-9,81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
12 = |
55 —35 = 20 мм = 0,02 м. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
4,2 • 2,25 |
|
0,02 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
'-тгга -+ тг-ода " |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
Т = 0,014 + |
0,021 = 0,035 |
с. |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
«VЛ= |
|
60 |
|
=1715 уд/мнн. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
уД |
|
0,035 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поб — - ^ ~ I715 = 100 |
об/мпп. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
Мкр = 0,5 • 58 Дрlg (85° — 8 ° 30') = 125 |
кгс • см. |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
уд _ |
1 |
* |
2,25 |
7,02 = |
5,62 |
кгс-м. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
2 |
9,81 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
N-- |
|
5,62-1715 |
|
2,14 |
л. с. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
60-75 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Q = (37,5 + 26,8) 55 • 1715 ^ |
ю-о = |
2,54 мЗ/мин. |
|
|
|
290
Расчет рабочего цикла пневматического молотка с учетом изменения давления сжатого воздуха в цилиндре
Этот метод может быть использован для расчетов пневмоударни ков, отбойных молотков, у которых отсутствует геликоидальная пара.
В основу метода положены работы Б. В. Суднипшикова [124, 125]. В отличие от изложенного выше упрощенного метода, в насто ящем расчете учитывается понижение давления в период всего времени перемещения поршня до открытия выхлопных окон. Изме нение давления аппроксимируется линейным законом. Опытным путем установлено, что отношение давления воздуха перед откры тием выхлопных окон Рк к начальному сетевому Рс равно
У |
Рк |
0,6 + 0,7. |
(42) |
Рс |
Зная величины Рс и Рк, находим среднее давление за время
движения поршня до начала |
выхлопа |
|
||
Р |
3 (Р с + |
Рк) |
(43) |
|
4 ( 2 Рс + |
Рк) |
|||
ср |
|
|||
Тогда энергия поршня будет равна |
|
|||
+ n = ^ W i , |
кгс.м, |
(44) |
где jSx — полезная площадь поршня, см2 (при прямом ходе);
— участок пути, на котором поршень проходит под давле нием Р ср.
Величину А п часто приравнивают к энергии удара поршня:
А п И у д .
Для более точного определения энергии удара необходимо учесть сопротивление трения и противодавление выхлопа, как это делается выше, а также работу сжатия воздуха в момент, когда выхлоп пере крыт, а удар еще не произведен. Тогда действующее на поршень усилие при прямом ходе
|
F = S1Pcp — |
(45) |
|
где к г — коэффициент трения |
(кх = |
0,1 -г- 0,15); |
|
5 2 — полезная |
площадь поршня |
при обратном ходе (обычно |
|
в пневмоударниках |
S i = S 2)', |
||
Рв — давление |
сжатого воздуха |
на выхлопе. |
Работа сжатия перед ударом может быть определена по формуле
Псж= Ю 000PJV1 |
к |
(46) |
Л+Т |
19* |
291 |
где Р х — первоначальное |
абсолютное давление |
в камере сжатия |
|||||
|
(обычно |
Р х = |
1—1,05 кгс/см3); |
|
|
||
Р 2 — конечное |
давление в камере |
сжатия; |
|
||||
V x и Vг — начальный и конечный объел: камеры сжатия; |
|||||||
к — показатель политропы (к = 1,2 |
1,41). |
||||||
Величина Р 2 определится из |
выражения |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
(47) |
Тогда |
окончательно |
энергия |
удара |
будет |
равна |
||
|
|
|
Луд — Flx |
Лж- |
|
|
(48) |
Число |
ударов определяется следующим образом: |
||||||
где |
|
|
60 -,/ |
2д5^ сР |
|
(49) |
|
|
|
К„ У |
G h |
* |
|
|
|
к п = { 1 + х) ( з - ^ + |
а ) ; |
|
|
|
|
(50) |
||||
т — отношение времени обратного хода t0 ко времени прямого |
||||||||||||
|
хода (п ударника, по |
опытным |
данным |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
т = 1,4; |
|
|
|
|
|
|
(51) |
||
g |
— ускорение силы тяжести; |
|
|
|
|
|
|
начала |
||||
б = |
М/1 — отношение |
пути, |
проходимого ударником от |
|||||||||
|
выхлопа до момента удара, к ходу ударника до начала |
|||||||||||
|
выхлопа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М = (0,1 -+0,3) lv |
|
|
|
|
|
|
(52) |
||
Ударная мощность и расход воздуха определяются по формулам, |
||||||||||||
(40) и (41) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пример. Рассчитать пневмоударный узел бурильной машины БГА-1. |
мм, |
|||||||||||
Д а н о : |
Р с = 5 кгс/см2, Р в = |
1,2 кгс/сы2, |
D |
= |
400 |
мм, |
d.x = |
50 |
||||
G = 3,4 |
кг, |
L = 48 мм, 1Х = |
40 мм, |
АI = |
8 мм, |
^сж1 |
= |
24 |
мм, |
/сж-, = |
8 |
мм. |
Принимаем R = 1,2, у = |
0,7 и |
t = |
1,4, тогда |
|
|
|
|
|
|
Рср — |
3 (1 + 0,7) 2 |
5 = 4,02 кгс/см2. |
4 (2+ 0,7) |
Si = 3 , 1 4 - 1 0 2 |
= |
79 см2. у 2 = 79- 3 , 1 4 - 5 2 • 60 |
|||
F = 4,02 |
• 79 |
—0,15 • 3,4—1,2 • 60 = 240 кгс. |
|||
Ря = |
- |
(24)1.' |
• 1 =3,74 |
кгс/см2. |
|
8 |
|||||
|
|
V = 2.4 -60 = 144 |
см3. |
292