![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Смирнов, В. И. Строительные машины учебник
.pdf
|
|
При протягивании в грунте свальных |
|||||||
|
|
листов толщиной от |
1 до 1 2 0 мм было обна |
||||||
|
|
ружено образование перед ними уплотнен |
|||||||
|
|
ного ядра (рис. 12-3), форма которого |
за |
||||||
|
i |
висит |
от |
формы |
|
режущего |
профиля |
||
|
(рис. 12-4а). |
Перед |
уплотненным |
ядром |
в |
||||
|
|
грунте возникают напряжения. Изобары их |
|||||||
|
|
имеют форму луковицы |
(рис. 12-4,6). |
|
|
||||
|
|
По |
мере |
движения |
профиля |
напряже |
|||
|
|
ния в грунте возрастают и под действием |
|||||||
|
|
касательных напряжений начинают образо |
|||||||
Рис. 12-3. Образова |
вываться тела скольжения, особенно харак |
||||||||
терные |
для связных |
грунтов (рис. |
12-5). |
|
|||||
ние |
уплотненного яд |
Очевидно, |
что с увеличением глубины вы |
||||||
ра |
перед элсментар- |
||||||||
|
ным профилем |
теснение тел скольжения затрудняется. |
В глу |
||||||
|
|
бинных |
слоях |
продвижение профиля |
сопро |
вождается раздвижением грунта перед уплотненным ядром в боко вые и нижележащие слон. Это обстоятельство подтверждает-
Рис. 12-4. Формы уплотненных ядер (а) и изобары давления перед эле
ментарными профилями (б)
ся и формулой Кулона т = Со+а/„ (с ростом глубины значение а увеличивается).
Рис. 12-5. Образование тел скольжения перед элементарным про филем
На основании многочисленных экспериментов в талых грунтах А. Н. Зеленин пришел к следующей зависимости сопротивления
220
резанию (с учетом трения боковых стенок профиля о грунт) от глубины резания профиля h:
Pp = S 2A1'35,
где Вг — постоянная для данных режущего профиля и грунта величина.
При исследованиях были установлены также зависимость силы резания Р9 от ширины стружки Ь, угла резания б и угла заостре ния ?в профиля:
РА= ЮС/г1*35 (1 + 0.1&) ^0,5 + |
Pol1 «• |
(12-5) |
В этом выражении h и b в см\ при 6 < 1 см выражение в первых скобках следует принимать равным (1—0,1 Ь) \ б — в рад\ р0 — коэф фициент, учитывающий угол заострения вертикального профиля (Зв и имеющий значения, приведенные в табл. 1 2 -1 ; р — коэффициент, учитывающий влияние открытых боковых стенок срезаемого пласта.
|
|
Зависимость значений 3,, от |
Ьв |
Т а б л и ц а 12-1 |
|||
|
|
|
|
||||
Угол заострения Эв, рад |
7С |
0,67 |
0,5 |
0,33 |
0,3 |
||
Коэффициент Ро |
1 |
|
0,96 |
0,90 |
0,83 |
0,81 |
|
В практике разработки грунтов встречаются четыре основных |
|||||||
схемы резания (рис. |
1 2 -6 ): а) |
несвободное |
(блокированное) реза |
||||
ние |
( р = 1 ); б) полусвободное |
(полублокированное); |
в) |
свободное |
|||
и г) |
резание у открытой боковой стенки. |
|
|
|
Рис. 12-6. |
Основные схемы резания |
грунта: |
а — блокированное; 6 |
— полублокированное в |
— свободное; г —- |
у открытой боковой стенки |
|
Значения р для случаев б) и в) зависят от вида грунтов, их состояния, от соотношения h и Ь и приведены в исследованиях Зе ленина только для некоторых значений указанных параметров
(табл. 1 2 -2 ).
221
|
|
|
Т а б л и ц а 12-2 |
||
|
Зависимость значений |
р, от h |
|
||
Схема |
Значения /г, |
Значение величины в, |
см |
||
22 |
39 |
90 |
|||
резания |
см |
||||
(рис. 12-6) |
Значения коэффициента р. |
||||
|
|
||||
б |
7,5 |
0,64 |
0,85 |
0,91 |
|
15 |
0,64 |
0,75 |
— |
||
|
|||||
|
|
|
|
||
|
7,5 |
0,37 |
0,60 |
0,8 |
|
|
15 |
0,34 |
0,56 |
|
При резании у открытой боковой стенки (рис. 12,6, г) р, равны:
для |
профиля bXh = 1X20 |
см: при /= 5 см |
р = 0,17; |
/= 10 |
см |
р = 0,65; |
/ = 20 см р = 0,91; |
|
|
|
|
для профиля bXh —0,7X7,5 |
см: при 1= 5 см |
р = 0,33; |
/=10 |
см |
|
р = 0,66; (=15 см р=1. |
|
|
4 |
|
Для неповоротных отвалов бульдозеров сопротивление резанию
определяется по формуле |
|
|
Рр = ЮС/г1’35 (1 -f 2,6b) (1 + |
0,578) р к, |
(12-6) |
где b — габаритная ширина отвала, м; |
|
|
6 — угол резания, рад. |
|
|
Для ковшей без зубьев это сопротивление составляет |
|
|
Рр = ЮСА1,35 (1 + 2,6b) (1 -f 0,438) (1 -|- 0,03а) р0ц н, |
(12-7) |
|
где а — толщина боковой стенки ковша, см. |
|
|
Для ковшей с зубьями |
|
|
Рр = ЮСА1,33 (1 + 2,6*) (1 + |
0,438) рА'з, |
(12-8) |
где К3— коэффициент, учитывающий снижение усилия Р р за счет применения зубьев, обеспечивающих предварительное рыхление грунта.
При оптимальном соотношении ширины зуба |
Ь3 (обычно Ь3 = |
|
= 6—8 см) и расстояния между ними, равного |
(2-г-З)Ь3, |
величи |
на К3 изменяется от 0,55 до 0,85 (большие значения для |
ковшей |
|
шириной 1,5 м). |
|
|
Одной из особенностей исследований Ю. А. Ветрова является учет пространственное™ взаимодействия режущего инструмента с грунтом, что в частности проявляется в разном характере зави симостей Р р от b и h. '
Эта закономернреть объясняется тем, что сопротивление грун тов резанию имеет разную величину и природу в разных зонах раз
222
рушения. При резании острым ножом выделяется три зоны разру шения (рис. 12-7):
—лобовая 1, где сопротивление Рмв пропорционально ее пло щади и зависит от прочности грунта и угла резания;
—боковых расширений 2, сопротив ления в которой Рбок по обеим сторо нам элемента пропорциональны ее пло щади и зависят от прочности грунта;
—зона боковых срезов 3 (тоже двой
ная); в ней сопротивления Рбок |
про |
||||
порциональны |
высоте |
участков |
боко |
||
вых срезов и зависят от прочности |
|||||
грунта. |
|
|
|
|
Рис. 12-7. Зоны разруше |
Таким образом, |
|
|
|||
|
|
ния грунта при различной |
|||
П |
__ О |
I |
Р |
I р |
глубине резания |
* р |
' л о б |
Т |
* бок Т |
' б о к . с р * |
|
Особое место в исследованиях Ю. А. Ветрова занимает изуче ние влияния износа и затупления режущего элемента на сопро тивление резанию, которые могут повышать это сопротивление до двух и более раз.
Рис. 12-8. Схемы резания грунта изношенными (о) и затупленными (б) ножом и клином
На площадку износа или поверхность затупления (рис. 12-8) действует дополнительное сопротивление Р3, увеличивающее об щее сопротивление резанию. Кроме того, возникают сопротивле ния РВыт, стремящиеся вытолкнуть режущий элемент из грунта.
Значение Р3 определяется как
Ра= р 3Ь, |
(12-9) |
где р3— удельное сопротивление, приходящееся на единицу длины площадки износа (затупления) и зависящее от группы грунта и величины износа.
223
Расчет сил сопротивления копанию от затупления производится по формулам
|
Рз = |
|
|
(bd3 sin 8 3 + / Г/С«3&COS 83) |
н, |
|
(12-10) |
||||||||||
или |
|
|
|
p = K A b r+ fncbr) и, |
|
|
|
(12-11) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где |
Кнс— предельная |
несущая |
способность |
грунта, |
в среднем |
||||||||||||
|
Кял = 7 С н/см2-, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
о3 — угол |
между |
направлением |
движения |
режущего |
эле |
|||||||||||
|
мента и площадкой износа или нижней частью уплот |
||||||||||||||||
|
ненного ядра; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
г — радиус |
затупления. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
как |
Сопротивление перемещению призмы волочения определяется |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Япр = |
|
mnpg frjr, |
|
|
|
|
|
(1 2 -1 2 ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
//?„р — масса призмы волочения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Считая поперечное сечение призмы волочения прямоугольным |
||||||||||||||||
треугольником с высотой |
/г,ф |
и с углом |
естественного |
откоса |
фе, |
||||||||||||
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
p "» = ¥ |
§ |
i 7 |
« ^ |
|
|
|
|
<>2-13) |
||||
|
Сопротивление от силы трения грунта, движущегося по рабо |
||||||||||||||||
чему органу вверх |
(проекция этой силы на направление движения |
||||||||||||||||
рабочего органа), |
составляет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Ртр = |
/J„ /r/c cos 0 . |
|
|
|
|
(12-14) |
||||||
|
Из геометрических и силовых соотношений имеем |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
О |
-L. D |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
Г |
ПР |
|
|
|
|
|
(12-15) |
|
|
|
|
|
" - |
sin 8 |
+ / г/с cos 8 ’ |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
тогда |
|
|
|
|
Р |
I |
О |
|
- |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
= |
|
'р Т ^пр |
|
cos 8 . |
|
(12-16) |
|||||||
|
|
Рхр |
. ■ |
|
г------- — |
|
|
||||||||||
|
|
|
sin 0 + |
/ г/с cos о J г,с |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Сопротивление заполнению ковшей определяется по формуле, |
||||||||||||||||
предложенной Зелениным: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
в™ = *«,**, |
|
|
|
|
|
(12-17) |
|||||
где b и h — размеры стружки, поступающей в ковш; |
|
при |
|||||||||||||||
|
Зсж — предел |
прочности |
входящей |
в |
ковш |
стружки |
|||||||||||
|
объемном сжатии, |
в среднем осж = 0,5С. |
|
|
|
||||||||||||
|
Стремление к интенсификации рабочих процессов, создание вы |
||||||||||||||||
сокопроизводительных землеройных |
машин |
привели к |
необходи |
мости решения вопроса о влиянии скорости резания на сопротивле ние грунтов резанию.
224
Рядом исследований установлено, что рост скорости резания сопровождается отставанием пластических деформаций и повыше нием предела пластичности, а также дополнительным расходом энергии для сообщения движения отбрасываемой массе грунта. Скорости копания современных машин для подготовительных работ и землеройно-транспортных машин не превышают 1,5 м/сек, одно ковшовых экскаваторов — 0,9 м/сек, многоковшовых экскаваторов: цепных— 1,2 м/сек, роторных;— 2,4 м/сек, дорожных фрез — 13 м/сек. Изменение скорости копания от 0 до 2 м/сек вызывает увеличение сопротивления резанию на 4—6 %. При дальнейшем повышении скорости сопротивление резанию возрастает более интенсивно.
При внедрении в грунт изношенного или затупленного режу
щего элемента (рис. 1 2 -8 ) на |
него действует выталкивающая си- |
||
ЛЭ Рпыт- |
|
+ ?г/с), |
(12-18) |
я выт = Р3 ctg к |
|||
где срг — угол трения грунта о сталь, |
tg®r/c = / г/с. |
||
Определение выталкивающих сил производится по формулам: |
|||
— для схемы рис. 1 2 -8 , а |
|
|
|
^ выт= Кн> |
з С08 83 + АГси& к ; |
(12-19) |
|
— для схемы рис. 1 2 -8 , 6 |
|
|
(12-20) |
PBI„ = K .cbr + KCMb н, |
|||
где Ксм— коэффициент смятия грунта, в среднем |
Ксм=5С н/см. |
||
При наличии сопротивлений |
Рр, Рпр, Ра и |
Рзап суммарная |
|
вертикальная реакция грунта на рабочий орган составит |
|||
Рцерт = (Рр + Рпр) Ctg (3 + срг,с) — Р3 Ctg (83 + <рг/с)— Рзап- (12-21) |
Обозначив часть веса рабочего органа, воспринимаемую грун том, через Gy, рассмотрим три возможных случая:
1) Рверт -+- О, > 0 — рабочий орган надо удерживать от само произвольного заглубления;
2 ) Р верт г Gx< 0 — для внедрения рабочего органа необходимо приложение дополнительной вертикальной силы Рзг= | P BePT-|-Gi | ;
из условий внедрения угол резания принимают в 1,4—1,9 раза большим, чем его значения, определенные нз условий минималь ного сопротивления резанию (6 »0,5 pad)-,
3) Р верт + Gy — 0 — отвал плавающего типа.
Вертикальная сила, приведенная к режущей кромке и необхо
димая |
для |
подъема рабочего |
органа, |
находящегося |
в |
контакте |
||
с грунтом, |
определится как |
bhyC0+ |
|
|
|
|
||
|
|
Рп = |
Gy + triyg + |
(Рр + |
PIip) / r/r, |
|
(12-22) |
|
где |
т 1 — масса |
грунта, действующая |
на |
рабочий |
орган; |
|||
b, |
hy — размеры призмы |
грунта, перерезаемой |
при |
подъеме |
||||
|
|
рабочего органа. |
|
|
|
|
|
|
1 5 С троительные машины |
|
|
|
|
225 |
Теоретический и |
практический |
интерес представляет |
вопрос |
|||||||||
о влиянии на сопротивление резанию |
и копанию угла |
установки |
||||||||||
отвала в плане — угла захвата |
<рзх |
(рис. 12-9). |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
В основе теории резания косым |
|||||||||
|
|
клином |
лежит |
построение |
|
плана |
||||||
|
|
скоростей |
косого клина |
и |
грунта. |
|||||||
|
|
Сущность построения, справедли |
||||||||||
|
|
вость которого для блокирован |
||||||||||
|
|
ного резания ножами и отвалами- |
||||||||||
|
|
подтверждена исследованиями, про |
||||||||||
|
|
веденными в МАДИ, состоит в сле |
||||||||||
|
|
дующем. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Косой клин (рис. 12-10), обра |
|||||||||
|
|
зованный |
пересечением |
наклонной |
||||||||
|
|
плоскости |
(рабочая |
поверхность) |
||||||||
|
|
с |
прямоугольными |
координатными |
||||||||
Рис. 12-9. Схема копания грунта |
плоскостями, |
взаимодействует |
с |
|||||||||
универсальным отвалом |
(при |
грунтом, |
перемещаясь вдоль |
оси х |
||||||||
<Рзх Ф 0,5 я рад) |
|
с |
переносной |
скоростью |
v. |
|
Грунт |
|||||
|
|
относительно клина будет переме |
||||||||||
щаться по линии наименьшего сопротивления со скоростью |
v om. |
|||||||||||
Установлено, что абсолютная скорость грунта |
TJa6c — v |
х>отн |
на |
|||||||||
правлена перпендикулярно рабочей плоскости. |
|
|
|
|
|
|
Рис. 12-10. Взаимодействие с грунтом косого клина и геомет рические соотношения в косом клине
Перпендикулярно рабочей поверхности острого косого клина
действует нормальная сила Р„. |
|
и |
Рг через основные углы |
|||
Выразив сопротивления Рх, Ру |
||||||
установки отвала б и |
<рзх: |
|
|
|
|
|
р Р.кос = |
р |
х = р „ sin 8 sin ср3х + |
P„frjccos 8 К0С; |
|
||
Реяв = Р у = |
Рн Sin 8 COS <рзх — |
PH/ r/cCOS <Х[ cos 8 cos ср3х; |
|
|||
Р верт.кос = P z = Pn cos 8 |
- |
Я„/г/с cos Oj sin 8 , |
(12-23) |
можно найти соотношения между ними.
226
Изучая косое резание и копание, следует помнить о различии процессов резания и копания.
Косое резание можно представить как разрушение грунта но
жом (отвалом), у которого й0 <А(рис. |
12-9) (h0jh обозначим X). |
В этом случае, при уменьшении угла ®3х |
частицы грунта, двигаясь |
вверх и вдоль отвала к его боковой кромке, вызывают силы боко вого трения Дтр 6ок, увеличивающие сопротивление резанию. При
полублокированном резании со сходом грунта в сторону его откры той боковой стенки значение боковых сил трения, особенно при величинах b и /г одного порядка, невелико и сопротивление Дркос
может быть ниже, чем при лобовом резании. Это можно объяснить меньшими напряжениями сжатия, необходимыми для сдвига и скола грунта в сторону открытой стенки.
При косом копании грунта перед отвалом образуется призма волочения, грунт из которой постоянно сходит и замещается вновь срезанным. С увеличением X (при полной призме) сопротивление от движения призмы в общем балансе сил сопротивления копа нию Рк.кос будет расти и может играть определяющую роль.
Сопротивление призмы в значительной степени зависит от ее объе ма, интенсивности схода грунта с отвала, угла захвата и коэффи циента трения грунта по отвалу / гс.
Установлено, что объем призмы при косом копании с умень шением <рзх падает и при ®3х=0,78 рад может составлять 50% от объема призмы при лобовом резании. Интенсивность схода, харак
теризующаяся объемом замещенного в призме грунта |
на |
единицу |
пути копания, резко возрастает с уменьшением ®зх и / |
. |
Это при |
водит к снижению абсолютного значения сопротивления от призмы и, следовательно, к общему снижению Яккос при косом копании
по сравнению с Як |
при лобовом копании. |
|
Косое копание при рациональных формах отвала |
и употреби |
|
тельных значениях |
<рзк> 0 , 3 5 рад подчиняется закону |
|
|
P „Koc=PKSin3 cp3K. |
(12-24) |
Таким образом, рассчитав значение Рк (по ранее приведенным формулам), по выражению (12-24) определяем Я кп. — Рх, а из
(12-23) —Я,„ Ру и Рг.
Глава 13
МАШИНЫ ДЛЯ ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ И ЗЕМЛЕРОЙНО-ТРАНСПОРТНЫЕ МАШИНЫ
§ 13-1. Машины для подготовительных работ
Для подготовки территории к развертыванию строительства наиболее часто используются кусторезы (рис. 13-1,а), корчева-
15* |
227 |
![](/html/65386/283/html_ZEN_C0P77y.zdkf/htmlconvd-oEp8uG229x1.jpg)
балками. Движение отвала относительно рамы ограничивается упорами отвала.
Подъем и опускание рабочего органа осуществляется гидрав лической или механической (канатно-блочной) системами. Испол нительным органом последней является полиспаст, расположенный
Рис. 13-2. Схемы устройства и сил взаимодействия кустореза с пас сивным рабочим органом
в передней части базовой машины. Канатно-блочная, система при водится в действие от тракторной лебедки, смонтированной на па нели заднего моста трактора и имеющей привод от трансмиссии трактора. Гидравлическая система состоит из масляного бака, шестеренного насоса, маслопроводов, распределителя и гидро цилиндров 7, являющихся исполнительным органом системы. Управление отвалом производится из кабины машины.
Кусторезы с пассивным рабочим органом на тракторе с тяго вым усилием 30 кн срезают деревья диаметром до 18 см, а с уси лием 60 кн ■— до 30 см.
229