книги из ГПНТБ / Коррозия и защита сооружений на электрифицированных железных дорогах
..pdf
|
Среда |
ности, ибо увеличение |
влаж |
||||
|
|
ности уже до |
20% снижает |
||||
|
|
скорость диффузии |
в Ш4 |
||||
|
|
раз. |
|
и |
температура |
||
|
|
Влияет |
|||||
|
|
грунта, |
поскольку |
с |
повы |
||
|
|
шением |
температуры возра |
||||
|
|
стает |
подвижность |
ионов |
|||
|
|
почвенного электролита. Так, |
|||||
|
|
наибольшие |
|
коррозионные |
|||
|
|
потери при |
почвенной |
кор |
|||
|
|
розии происходят в грунтах, |
|||||
|
|
разогретых |
|
до |
50—60°С. |
||
|
|
И, наоборот, |
в замерзшем |
||||
|
|
грунте коррозионные процес |
|||||
Рис. 3. |
Зависимости скорости коррозии |
сы прекращаются |
практиче |
||||
(укор) |
железа 1, свинца и алюминия 2 |
ски полностью. |
|
|
от pH среды |
Критерием оценки |
опас |
|
ности электрокоррозии явля |
|
ется плотность тока утечки с единицы поверхности металла. |
Для |
подземных бронированных кабелей и стальных трубопроводов практически безопасным является длительное протекание тока утечки ниже 0,15 мА/дм2, для чугунных трубопроводов — ниже 0,75 мА/дм2/ для стальной арматуры железобетонных конструк ций — ниже 0,6 мА/дм2. Только знание плотности тока утечки позволяет ответить на вопрос: каковы же весовые потери метал ла с единицы его поверхности? Но несмотря на универсальность этого критерия, в практике определить с достаточной точностью действительную плотность тока утечки с заглубленного в землю сооружения, имеющего в обязательном порядке изолирующий покров и в силу этого неопределенную поверхность утечки, не представляется возможным. Поэтому применяют косвенные критерии опасности электрокоррозии, свидетельствующие толь ко о наличии токов утечки, а не о их величине. В качестве тако вого можно использовать факт анодного состояния поверхности металла пли, иначе говоря, наличие положительного потенциала на нем по отношению к окружающей среде. Правда, величина потенциала однозначно не определяет количественную сторону опасности коррозии, ибо она включает падение напряжения от тока утечки на сопротивлениях контакта металл—электролит, изоляционного покрова и прилегающих слоев грунта. Например, совершенно по-разному следует оценивать потенциал +1В по отношению к земле на кабеле с некачественным изолирующим покровом в грунтах с р= 10 и 100 Ом-м. Коррозионная опас ность для первого может быть на порядок выше, чем второго. Для сооружений с качественными изолирующими покровами величина потенциала вообще не определяет степень опасности коррозии, ибо утечка может совсем отсутствовать или быть ни
10
чтожно малой. В то же время наличие дефекта в таком покрове приводит к возможности очень быстрого локального разруше ния металла при наложении положительного потенциала.
ГОСТ «Единая система защиты от коррозии и старения. Подземные сооружения. Общие технические требования» реко мендует, что наличие устойчивых анодных и знакопеременных зон на стальных подземных трубопроводах является в корро зионном отношении опасным независимо от величины разности потенциалов «сооружение—земля» и коррозионной активности грунта.
Для железнодорожных кабелей СЦБ, силовых, связи анод ные и знакопеременные зоны являются в коррозионном отноше
нии |
опасными |
в грунтах |
с удельным сопротивлением ниже |
|
100 |
Ом • м независимо от |
величины |
разности потенциалов ка |
|
бель— земля, в |
грунтах с |
удельным |
сопротивлением от 100 до |
500 Ом • м — при средних величинах потенциалов, превышающих
0,1В, от 500 до 1000 Ом • м — 0,2 В и свыше 1000 Ом • м — 0,4 В.
В основу такого подхода положены расчеты ЦНИИ МПС, показывающие, что при потенциалах, не превышающих приве денные, и в соответствующих грунтах даже при оголении обо лочки и брони кабелей плотность тока утечки не может превы сить допустимую (0,15 мА/дм2). Наиболее коррозионно опасны ми зонами являются участки подземных сооружений, на кото рых сочетается повышенная опасность электрокоррозии с высо кой коррозионной активностью грунта.
Критерием защищенности от электрокоррозии является сни жение до нуля токов утечки с поверхности металла или соответ ственно снижение до нуля анодного потенциала по отношению к земле. Критерием защищенности от почвенной коррозии — достижение определенного отрицательного потенциала оголен ных участков сооружения по отношению к земле (катодная по ляризация). При этом у поверхности металла создается потен циальный барьер, препятствующий переходу положительных ионов металла в электролит и прекращающий действие гальва нопар. Катодная поляризация достигается током, втекающим из земли в подземное сооружение. Протекание катоднополяризующего тока создает поляризационное смещение потенциала в кон такте металл — электролит и омическое падение напряжения в изоляции и грунте. Допустимые поляризационные потенциалы нормируются как по минимальной, так и максимальной величи нам (табл. 4). Минимальные—с точки зрения прекращения дея тельности гальванопар, максимальные—для стальных трубопро водов с изоляционным покровом из-за возможности отлипа (на рушения адгезии) изоляции по'причине выделения водорода; для
свинца и алюминия — из-за подщелачивания |
среды при катод |
ной поляризации и возможности появления |
вследствие этого |
щелочной коррозии. |
|
Т а б л и ц а -4
|
|
|
|
Значения поляризационных |
|
|
|
|
|
|
(защитных) потенциалов по |
|
|
Металл |
|
|
отношению к неполяризую- |
|
||
Защитные покрытия |
щемуся водородному элек |
Среда |
||||
сооружения |
|
|
троду сравнения, В |
|
||
|
|
|
|
минимальные |
максимальные |
|
Сталь |
С защитным покрытием |
-0 ,5 5 |
—0,8 |
Во всех сре |
||
|
|
Без противокоррозион |
-0 ,5 5 |
Не огра |
дах |
|
|
|
То же |
||||
Свинец |
ного покрытия |
—0,33 |
ничивается |
Кислая |
||
С защитным покрытием |
—0,8 |
|||||
• |
|
То же |
|
—0,33 |
- 1 ,0 |
Щелочная |
|
|
Без защитного покры |
—0,20 |
- 0 ,8 |
Кислая |
|
|
|
тия |
|
—0,42 |
- 1 ,0 |
Щелочная |
|
|
То же |
|
|||
Алюминий Без покрытия или с ча |
—0,55 |
-1 ,0 8 |
Во всех |
|||
|
|
стичным |
поврежде |
|
|
средах |
|
|
нием покрытия |
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е . При^измерениях по |
отношению к медносульфатному неполяризую- |
|||||
щемуся |
электроду сравнения |
нормируемый |
потенциал смещается в отрицательную сторону |
|||
на 0,3 |
В. |
|
|
|
|
|
Поляризационное смещение потенциала представляет собой скачок потенциала на двойном ионном слое непосредственно у поверхности металла. Этот слой ничтожной толщины в электри ческом смысле ведет себя как конденсатор, имеющий опреде ленную емкость. Поэтому,, например, при отключении катодно поляризующего тока поляризационный потенциал уменьшается не сразу, а постепенно за счет разряда емкости двойного слоя. Аналогичное явление происходит и при смене полярности поля ризующего тока.
Именно по указанной причине и в силу определенной инерт ности ионных процессов электрокоррозия металлов при пере менном токе с частотой 50 Гц при равных плотностях тока (до определенного значения) происходит на один-два порядка ела-' бее, чем при постоянном токе. Причем основная доля тока зат рачивается на перезаряд емкости двойного ионного слоя (ем костная составляющая), не вызывая потерь металла. Лишь при достижении определенной «критической» плотности тока, которая составляет для алюминия 50—100 мА/дм2, для стали 100—200 мА/дм2 в расчете на оголенную поверхность, воз можно появление заметной электрокоррозии образцов, т. е. про исходит как бы разрыхление (разрушение), двойного ионного слоя, снижение его емкости и большая часть тока идет уже' на растворение металла. Существует мнение, что наличие перемен ного тока активизирует деятельность гальванопар, что усилива ет почвенную коррозию; для алюминия становятся опасными вторичные продукты электролиза раствора, разрушающие за щитную, окисную пленку.
12
Глава II
БЛУЖДАЮЩИЕ ТОКИ ЭЛЕКТРИФИЦИРОВАННЫХ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ И МЕРЫ ПО ИХ ОГРАНИЧЕНИЮ
§ 1. ПОНЯТИЕ О БЛУЖДАЮЩИХ ТОКАХ
Особенностью электрического рельсового транспорта, отли чающей его от обычных потребителей электроэнергии, является постоянное перемещение тяговой нагрузки (поездов) и исполь зование рельсовой сети1 в качестве обратного провода системы энергоснабжения. Такая «однопроводная» (по контактной сети) схема питания поездов принята фактически на всех железных дорогах мира, трамвае и метрополитене. Использование ходо вых рельсов для возврата тяговых токов на подстанцию оказа лось крайне выгодным и удобным, а именно: экономятся цвет ные металлы, электроэнергия и уменьшается падение напряже ния. Отказ от использования рельсовой сети в качестве обрат ного провода привел бы' к необходимости монтажа двух контакт ных подвесок на каждый путь, что крайне затруднило бы то косъем, переход с одного пути на другой и т. д.
Но рельсы, лежащие на шпалах и балласте, неидеально изо лированы от земли, и поэтому в возврате тягового тока на под станцию участвует и земля, как параллельный рельсам провод ник. Поднять сопротивление изоляции рельсов выше определен ного уровня, составляющего несколько Ом-км, в условиях значи тельных динамических нагрузок при проходе подвижного сос тава, периодического увлажнения и загрязнения верхнего стро ения пути практически невозможно. Поэтому ответвление части тягового тока с рельсов в землю следует признать неизбежным и сопутствующим явлением любого вида электрифицированно го рельсового транспорта.
Ток, стекающий с рельсов или с соединенных |
с ними конст |
|||
рукций |
(имеющих |
связь с землей), получил |
название — ток |
|
утечки. |
Токи утечки, |
суммируясь в земле, |
создают поле токов в |
|
земле, |
названных блуждающими токами. |
Такой |
термин хорошо |
1 Здесь и в дальнейшем понятие рельсовая сеть обозначает всю цепь про текания тяговых токов по рельсам от поездов до тяговых подстанций в отли чие от понятия рельсовая цепь, обозначающего ограниченный изолирующими стыками участок рельсов, по которому протекают сигнальные токи автоблоки ровки.
13
отражает сложную картину протекания токов в земле, опреде ляемую проводимостью отдельных участков и слоев земли, кон струкцией рельсовой сети, наличием и конфигурацией трасс подземных сооружений. В грунтах с высокой электропровод ностью поле блуждающих токов локализуется вблизи трассы железной дороги, в значительной степени затухая уже в не скольких сотнях метров от пути. В грунтах со средней проводи мостью поле блуждающих токов может охватывать район до не скольких километров от железной дороги. В скальных и сухих песчаных грунтах отмечались случаи распространения блужда ющих токов до 20 — 30 км в сторону от пути. Во всех случаях наиболее сильное коррозионное влияние блуждающих токов распространяется на подземные сооружения, проложенные в не посредственной близости от путей, т. е. кабели и трубопроводы железнодорожного хозяйства, тяготеющие к путевому развитию.
Защита от коррозионного воздействия блуждающих токов электротяги является весьма важной задачей и для многих дру гих отраслей народного хозяйства, имеющих подземные трубо проводы и кабели. С первых дней электрификации железных до
рог вопросы |
защиты подземных сооружений |
разных министерств |
и ведомств |
регламентировались межведомственными «Прави- |
|
лами защиты» [1], а в дальнейшем ГОСТом. |
Причем функции и |
задачи четко разграничены: организации, являющиеся владель цами источников блуждающих токов (в частности, железные до роги), должны максимально ограничивать утечку тяговых токов
в землю; организации, |
‘являющиеся владельцами |
подземных |
||
сооружений, защищают |
сооружения от блуждающих |
токов |
за |
|
счет своих сил и средств. Именно такой подход |
утверждает |
то |
||
обстоятельство, что частичная утечка тяговых |
токов |
с рельсов |
||
в землю не является результатом каких-то конструктивных |
не |
доработок или несовершенства системы энергоснабжения элек трифицированного рельсового транспорта.
Вообще наличие блуждающих токов в земле не всегда явля
ется только отрицательным качеством. Часть блуждающих |
то |
|||
ков, попадая |
на подземные сооружения, отдельные участки |
их |
||
поляризует |
анодно (на |
основе статистики — до 30% по |
протя |
|
женности), а остальные |
участки — катодно, тем самым |
защи |
||
щая более |
70% трасс от почвенной коррозии без каких-либо |
|||
затрат на это. Защита в анодных зонах в большинстве |
случаев |
производится также наиболее дешевым способом — дренажами. Поэтому полное (т. е. на 100%) прекращение утечки тяговых токов может поставить иногда очень сложную и трудную, на пример, для городских условий задачу осуществления на сети подземных сооружений катодной защиты от почвенной корро зии. Расходы на такую защиту в агрессивных грунтах будут явно больше, чем на защиту от блуждающих токов. В зарубеж ной практике уже отмечался случай, когда после снятия трам вайного движения появилась сильная почвенная коррозия на
14
участках коммуникаций, ранее катодно поляризованных блуж дающими токами. Вероятно, для каждого конкретного района существует оптимальный уровень величин блуждающих токов в земле, снижение которого может привести не к удешевлению, а, наоборот, к удорожанию защиты подземных сооружений.
§ 2. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТОКОВ И ПОТЕНЦИАЛОВ ВДОЛЬ РЕЛЬСОВОЙ СЕТИ
Вследствие протекания по рельсам токов, потребляемых поездами, вдоль рельсов создаются падения напряжения. При чем если бы релысы были изолированы от земли так же, как, например, контактная сеть, то напряжение рельс—земля распре делялось бы по линейному закону 1 (рис. 4) и весь ток проте кал бы по рельсам только на участке АБ (ток в земле равен ну лю). Однако наличие цепи через землю приводит к утечке части тягового тока и иному распределению его в рельсах. Ток проте кает и по смежным участкам рельсов, а ток в земле не равен нулю и достигает максимума в точке нулевого потенциала рель сов. Участок рельсовой сети, с которого стекает тяговый ток, получил название анодная зона, а зона притекания — катодная.
Во всех случаях |
потенциал |
рельсовой сети образуется (рис. |
||||||||||||
5, кривая 4) из суперпо |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
зиции (наложения) поло |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
жительных |
потенциалов, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
образуемых тяговой на-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
грузкой (кривая 1), и |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
отрицательных |
потенциа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
лов, создаваемых точка |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ми отсоса |
тяговых |
токов |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
(кривые 2 и 3). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Характерно, что макси |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
мальный |
положительный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
потенциал |
перемещается |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
вдоль пути вместе с поез |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
дом |
(если |
он |
потребляет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
электроэнергию), |
а мак |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
симальный |
отрицательл |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ный |
потенциал простран |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ственно закреплен в точке |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
подключения |
к рельсам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
отсасывающей линии под |
Рис. 4. Распределение токов |
и потенциа |
||||||||||||
станции. |
Во всех случаях |
|||||||||||||
потенциал |
рельсов |
и ток |
лов |
вдоль рельсов при одностороннем |
||||||||||
|
— U |
питании тяговой нагрузки /: |
||||||||||||
в них в точке, |
отстоящей |
1 |
и |
/ |
Р |
пик |
высокой |
изоляции |
||||||
от одиночной |
нагрузки |
/ |
|
|
р—3 |
|
|
и / р при |
|
|||||
рельсов; 2 — U р -з |
низкой изо- |
|||||||||||||
на |
расстоянии х |
могут |
|
|
ляции |
рельсов; |
3 — ток |
в земле |
15
быть определены по фор мулам:
6'р-з = ^ |
е - “ ; |
(2) |
/ Р = ± 4 е " и> |
<з) |
где ш — волновое сопро тивление рельсовой сети, Ом • км;
к—коэффициент утеч ки вдоль рельсов 1/км. Сопротивление
Ш— \ R • R пер • Коэффициент
|/^Г ’
|
|
|
|
|
|
|
где |
R— продольное |
со |
||||
|
|
|
|
|
|
|
противление |
|
рельсов, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Ом/км; |
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
R пер— переходное |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
противление |
между |
рель |
||||
|
|
|
|
|
|
|
сами и удаленной точкой |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
земли, |
Ом • км. |
|
быть |
|||
|
|
|
|
|
|
|
( к и т |
могут |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
определены по рис. 6). |
||||||
Рис. 5. Распределение токов и потенциа |
Вследствие |
перемеще |
|||||||||||
лов |
вдоль |
рельсов |
при двустороннем |
ния поездов |
и |
изменения |
|||||||
|
питании тяговой нагрузки: |
от то |
токов, |
потребляемых ими, |
|||||||||
1 — составляющая |
потенциала |
в каждой точке рельсовой |
|||||||||||
ка поезда;. 2,3 —то же |
от тока |
отсасы |
|||||||||||
вающих фидеров подстанций: |
4 — сум |
сети потенциал во време |
|||||||||||
марная потенциальная диагра?лма; 5 — |
|||||||||||||
потенциальная диаграмма рельсовой се |
ни изменяется |
(рис. |
7). |
||||||||||
ти |
при |
равномерно |
распределенной |
Если |
взять |
средний |
по |
||||||
нагрузке; 6* — ток в |
земле; 7 — потен |
||||||||||||
при неравенстве напряжений на ши |
тенциал |
в каждой |
точке |
||||||||||
циальная |
диаграмма |
рельсовой |
сети |
рельсовой сети за доста |
|||||||||
|
нах |
тяговых |
подстанций |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
точно |
|
долгое |
время, |
то |
можно получить 'усредненную потенциальную диаграмму, пред
ставленную на рис. 5 |
(кривая 5). |
стекают с рельсовой сети, в |
|
В анодной зоне токи постоянно |
|||
катодной — постоянно |
притекают, в |
знакопеременной— то |
сте |
кают, то притекают (в |
зависимости |
от положения поездов, |
на |
ходящихся в тяговом режиме),. Максимальный ток в земле наб людается в сечении нулевого потенциала рельсов. Величины потенциалов и протяженности зон зависят от многих факторов и в среднем соответствуют значениям, приведенным на рис. 5
16 ‘
Рис. 6. |
Значение |
к и т в зависимостиот |
Пер для рельсов |
|
Р50(/), |
Р65(2) |
и Р75(3) |
(для двухпутного участка |
туменьшается в 2 раза)
Взимних условиях из-за увеличения переходного сопротивле
ния рельс—земля в связи с промерзанием балласта |
и земляно |
го полотна потенциалы рельсов возрастают и могут |
достигать |
в отдельных случаях 100 В и более. |
|
Если на участке применяется рекуперация электроэнергии поездами, то возникает искажение описанного вида потенциаль
ной |
диаграммы, так как в районе рекуперирующего электровоза |
на |
рельсах будут отрицательные потенциалы (рекуперирующий |
Рис. 7. Фрагмент регистрограммы изменения потенциала-«рельс—земля» в се редине межподстанционной зоны (а) и у отсоса (В) одного из действующих..
участков ' .
\ ' 17
электровоз можно рассматривать как перемещающуюся тяго вую подстанцию). Вследствие этого практически во всей межподстанционной зоне могут наблюдаться знакопеременные потенциалы.
При неравномерном распределении тяговой нагрузки между подстанциями, что может быть из-за неравенства напряжения на их шинах и, как следствие, протекания уравнительных токов, между ними, возникает искажение нормального вида потен циальной диаграммы (рис. 5, кривая 7); при этом блуждающие токи в земле увеличиваются.
§ 3. ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ ВЕЛИЧИНУ БЛУЖДАЮЩИХ ТОКОВ В ЗЕМЛЕ
Величина блуждающих токов в земле на участках постоян ного тока определяется в основном состоянием рельсовой сети, а именно—продольной и поперечной проводимостью пути. Чем ниже продольное сопротивление рельсов и чем выше переходное1 сопротивление рельс—земля, тем меньше утечка тяговых токов в землю. Кроме того, влияет, естественно, уровень потребляемых тяговых нагрузок, расстояние между тяговыми подстанциями,, режим работы подстанций. Ток утечки сложным образом зави сит от всех этих факторов. Критерием технического состояния железной дороги, как источника блуждающих токов, является интегральное значение тока утечки со всей анодной зоны рель совой сети, создаваемой поездами между тяговыми подстан циями.
|
Sh0,5 kL |
|
(4) |
|
где j — линейная плотность тяговой |
нагрузки, А/км; |
|
|
|
L — расстояние между тяговыми |
подстанциями, км; |
|
||
к — коэффициент утечки вдоль рельсов, 1/км. |
|
дает |
про |
|
Отношение / у к нагрузке тяговой |
подстанции jL/2 |
|||
центную утечку тягового тока. |
|
фактором, оп |
||
Переходное сопротивление является главным |
||||
ределяющим уровень блуждающих токов в земле |
(рис. |
8). |
Мно |
гочисленные измерения на сети железных дорог показывают,, что основную часть переходного сопротивления рельсов относи тельно земли составляют: сопротивления токам утечки шпал,, балласта и земляного полотна (75—90%). Сопротивление расте канию токов в земле играет значительно меньшую роль. Ориен
18
тировочное переходное сопротивление рельсовых путей магист ральных железных дорог на деревянных шпалах следующее:
|
Переходное сопротивление |
Балласт |
двух рельсовых ниток |
одного пути, Ом • км |
|
Чистый щебеночный |
0,50-1,00 |
Загрязненный щебеночный |
0,30—0,50 |
Песчаный |
0, 15—0,30 |
Песчаный с примесью глины |
0,10—0,15 |
При увлажнении |
переходное сопротивление |
уменьшается в |
1,5 — 2,5 раза, при |
промерзании — увеличивается в 3 — 10 раз. |
|
Реальный диапазон переходных сопротивлений рельсов на |
||
железных дорогах |
составляет 0,1 — 1 Ом*км, а |
если учесть, что |
.в подавляющем большинстве случаев на электрифицированных участках применяется щебеночный балласт, то этот диапазон сужается до 0,3—1,0 Ом-км. Характерно, что с ростом R пер До 0,1—0,2 Ом • км идет (см. рис. 8) резкое снижение / у, а в области
jRnop >0,2 Ом • км происходит |
заметное |
замедление дальней |
шего снижения. Таким образом, |
можно |
отметить, что конструк |
ция верхнего строения пути, принятая на электрифицированных участках железных дорог, уже сама по себе без каких-либо спе циальных мер в значительной степени ограничивает утечку тя говых токов, снижая ее до 20—30% от потребляемых тяговых
нагрузок. |
В |
рельсовых цепях автоблокировки нормой переходно |
|||||||
го сопротивления |
между рельсовыми нитями является величина |
||||||||
1 Ом-км, |
т. е. это тот реальный уровень сопротивления, |
который |
|||||||
можно |
поддерживать |
на |
|
|
|||||
участках |
с автоблокировкой |
|
|
||||||
без каких-либо существен |
|
|
|||||||
ных дополнительных |
затрат. |
|
|
||||||
Для |
поддержания |
нор |
|
|
|||||
мы |
каждая |
рельсовая |
нить |
|
|
||||
к земле |
должна |
иметь соп |
|
|
|||||
ротивление |
0,5 |
Ом-км, а |
|
|
|||||
параллельное их |
соединение |
|
|
||||||
для тяговых токов утечки— |
|
|
|||||||
создавать переходное сопро |
|
|
|||||||
тивление рельсов |
одного |
пу |
|
|
|||||
ти по отношению к земле |
|
|
|||||||
0,25 |
Ом *км. |
Эту |
величину |
|
|
||||
принято считать за нормаль |
|
|
|||||||
ный |
уровень переходного |
|
|
||||||
сопротивления, |
требуемый |
вых токов для рельсов Р50(/), |
Р65(2) |
||||||
по ограничению |
утечки |
тя |
|||||||
и Р75(3). Штриховая линия — потен |
|||||||||
говых токов |
(см. |
рис. |
8). |
циал (/р_3у поезда в середине меж- |
|||||
На основе такого положе |
|||||||||
подстанционной зоны (для двухпут |
|||||||||
ния |
рассчитаны |
номограм- |
ного участка, в 2 раза меньше) |
19