![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Черкасов, Г. И. Введение в технологию бетона
.pdfни. Поэтому их применяют главным образом лишь в произ водстве стеновых камней для неответственных конструкций.
Основное значение для производства легких бетонов име ют специально приготовляемые пористые заполнители из-за их высоких технических качеств, распространенности сырья и сравнительно несложной технологии производства (рис. 65).
Керамзит — наиболее распространенный, качественный и перспективный пористый заполнитель для легких бетонов — получают из легковспучивающихся легкоплавких глинистых пород.
Наиболее распространено производство керамзитового гравия пластическим способом. Пластичное глиняное тесто продавливают сквозь дырчатую поверхность, в результате чего образуются гранулы размером 8—20 мм, которые посту пают во вращающуюся печь на обжиг. При быстром нагреве гранул до пиропластического состояния (около 1200°) проис ходит их вспучивание, главным образом за счет выделения кислорода при восстановлении окислов железа и удаления химически связанной воды. После охлаждения образуется по ристый гравий с оплавленной поверхностью. Поры в керамзи те в основном сферической формы, размером от нескольких микрон до 1 мм.
Керамзитовый песок обычно получают дроблением керам зитового гравия, при этом с уменьшением размеров фракций возрастает объемный вес материала.
Шлаковую пемзу (термозит) получают в результате вспу чивания расплавов металлургических шлаков при их быстром охлаждении водой. Выделяющиеся газы из-за уменьшения их растворимости при понижении температуры, а также водяные пары, поступающие в расплав извне, в период достижения расплавом оптимальной вязкости вспучивают массу. После охлаждения вспученного расплава образуется пористый ма териал, сходный по структуре с природной пемзой. Глыбы шлаковой пемзы дробят в щековых и валковых дробилках и
рассеивают на соответствующие фракции пористого щебня и песка.
Вспученный перлит получают при обжиге водосодержа щих вулканических стекол: перлитов, обсидиано-в, витрофиров и др. Режим обжига подбирают, учитывая необходимость совмещения процессов испарения химически связанной воды и перехода вещества породы в пиропластическое состояние. Породу предварительно дробят до получения требуемых фра кций, затем подсушивают и быстро обжигают. При этом зер
14* |
211 |
на исходной породы увеличиваются в объеме в 5—10 раз. Конечный продукт представляет собой неокатанные, оплав ленные с поверхности частицы с тонкопористым строением. Как правило, объемный вес вспученного перлитового песка меньше, чем щебня.
Аглопорит получают при спекании на агломерационных решетках глинистых пород и отходов от добычи угля, шлаков, зол. Исходное сырье крупностью 5—7 мм смешивают с водой, а в случае необходимости — с измельченным топливом и за гружают на агломерационную решетку слоем толщиной 20— 30 см. Верхний слой шихты зажигают и одновременно обес печивают просос воздуха через нее сверху вниз для постепен ного спекания на всю глубину. Топливо выгорает, зерна гли нистого сырья спекаются и образуют глыбы пористого мате риала, который дробят и рассеивают на щебеночные и песча ные фракции. Аглопоритовый щебень имеет как крупные от крытые поры диаметром 0,6—5 мм, так и мелкие диаметром от нескольких микрон до 0,5 мм.
Для оценки качества пористых заполнителей производят анализ их физико-механических свойств, определяемых в со ответствии с ГОСТ 9758-61: объемного насыпного веса уп, объ емного насыпного веса щебня (гравия) в куске уо, удельного веса у, водопоглощения, зернового состава, прочности и моро зостойкости. Определение их (за исключением прочности) не отличается от определения аналогичных свойств обычных заполнителей.
Имея показатели этих свойств, расчетным путем можно определить открытую и закрытую пористость кусков запол нителя и объем его межзерновых пустот.
При расчетах бетонных смёсей по принципу абсолютных объемов необходимо определять объемные веса пористых заполнителей в цементном тесте и растворе. Для этого навес ку песка смешивают с навеской цемента и водой до получения определенной подвижности смеси (обычно 7 см по конусу СтройЦНИЛа). Смесью наполняют литровый цилиндр, уплотняют ее легкой вибрацией и определяют объемный вес.
Объемный вес пористого песка в цементном тесте вычис ляют по формуле
где у См — объемный вес смеси в цшиилиндре в кг/м3-,
уц — удельный вес цемента в т/ж3;
212
2 — суммарный вес всего замеса в кг\ Яп, Яц, Яв — соответственно вес песка, цемента, воды в за
месе в кг.
Указанная формула получена преобразованием зависи мости
~ Чп , |
Чд_ |
7пц'т П |
Q b |
7ц |
Необходимо определить объемный вес каждой фракции пористого крупного заполнителя в цементно-песчаном раство ре 1 : 2 (песок кварцевый). Воду для замеса берут в количест ве, обеспечивающем жесткость бетонной смеси 10—20 сек. Объемный вес смеси определяют в 5-литровом цилиндре после уплотнения на виброплощадке.
Объемный вес испытываемой фракции крупного заполни теля в цементном растворе определяют по формуле
ц.т ____________ 7см 'Чщ ____________
щ(г'= 1 0 0 0 2 --Г с„ (-^ + ^ + я в')’
4 ( П [ц '
где ущ — вес Щебня в замесе в кг; остальные обозначения те
же, что и в предыдущей формуле. |
|
смеси фракций |
пористого |
|
Средний объемный вес зерна |
||||
заполнителя рассчитывают по формуле |
|
|
||
7щ(г) xt |
t |
100 |
-------1 |
|
х2 |
*3 |
|
||
7щ, |
Г 7 |
7 щ’ |
|
|
здесь7Щ() ущ2) 7щ — объемный |
вес зерен данной |
фракции з |
кг/л;
X], Х2, х3 — процентное содержание данной фракции в сме си по весу1.
Так как при определении объемного веса пористых запол нителей в цементном тесте и растворе учитывается объем зе
рен без открытых пор, |
заполняемых цементным тестом и от |
|||
1 Согласно ГОСТ 9758-61 при укладке смеси в цилиндр помещают все |
||||
зерна крупного заполнителя, находящиеся |
в замесе. В этом случае для |
|||
определения объемного веса применяют формулу |
||||
ц.т |
_____________ Чщ |
|
||
1 щ |
у |
Я |
Ящ / Чл |
I Яд |
|
|
2 |
Чщ \ 7п |
7ц |
где V — объем сосуда в л; |
|
|
q — вес смеси в цилиндре в кг.
213
/
сасываемой водой, то значения у3д'т всегда больше, чем стан дартно определяемое значение объемного веса заполнителей в куске vo.3. Особенно значительна эта разница в объемных весах пористых заполнителей с большим количеством откры тых пор (аглолорит, термозит, дробленый керамзит).
Для установления прочности пористых заполнителей пред лагалось много методов. В настоящее время ГОСТ 9758-61 принят метод определения условной прочности пористого за полнителя сжатием зерен каждой фракции в стальном ци линдре внутренним диаметром и высотой 120 мм путем вдав ливания стального пуансона на глубину 20 мм.
За прочность пористого заполнителя принимают значение удельного усилия на прессе в кГ/см2 в момент погружения пуансона до риски, соответствующей указанной глубине.
Как доказано М. 3. Ванштейном и С. М. Изковичем, дей ствительная прочность пористых заполнителей в 4—5 раз выше прочности, определяемой в цилиндре.
Наиболее точное представление о механической прочности пористых заполнителей может быть дано только при их ис пытании в бетоне.
Согласно требованиям ГОСТ большинство пористых за полнителей должно быть проверено на равномерность изме нения объема и устойчивость против силикатного и железис того распада. Равномерность изменения объема проверяют по методике ГОСТ 310-60 на лепешках, изготовленных из смеси порошка заполнителя с портландцементом.
Силикатный распад заключается в переходе соединений типа бета-кальциевого силиката в гамма-форму, железистый распад возникает вследствие гидролиза сульфидов железа. При указанных процессах появляются новообразования, уве личивающие объем и разрушающие заполнитель.
Для определения устойчивости против силикатного распа да навеску определенной фракции заполнителя пропаривают и последующим рассевом определяют процент разрушенных зерен. Определение стойкости против железистого распада производят аналогично, только навеску заполнителя не пропарийают, а выдерживают 30 суток в дистиллированной воде.
Дополнительными испытаниями пористых заполнителей может быть определение прочности отдельных зерен, коэф фициента размягчения, потерь при прокаливании, содер жания зерен обсидиана.
По показателям объемного насыпного веса в сухом состоя нии (в кг/м3) пористые заполнители делятся на марки 100,
214
150, 200, 250, 300, 350, 400, 500, 600, 800, 1000 для щебня
(гравия) и пеока и 1200, 1300 только для песка.
Крупные пористые заполнители разных марок по объем ному весу должны иметь прочности при сжатии в цилиндре не менее установленных значений (табл. 36).
|
|
|
|
Т а б л и ц а 36 |
|
Выборочные |
данные требований ГОСТ по прочности |
|
|||
|
пористых заполнителей различных марок |
|
|||
Марки порис |
Предел |
прочности при сжатии в цилиндре, кГ/см-, |
|||
тых заполни |
|
|
не менее |
|
|
телей, кГ,м3 |
керамзит |
термозит |
аглопорит |
перлит |
|
|
|||||
300 |
10 |
(8) |
4 |
4 |
5 |
400 |
17 (14) |
8 |
|||
500 |
25 |
(20) |
— |
6 |
13 |
600 |
35 |
(30) |
10 |
8 |
— |
800 |
64 (40) |
20 |
12 |
— |
П р и м е ч а н и е . Значения прочности в скобках даны для керамзита класса Б (пониженной прочности).
III. ЗАВИСИМОСТИ СВОЙСТВ ЛЕГКИХ БЕТОНОВ ОТ ИХ СОСТАВА
Особенности свойств бетонов на пористых заполнителях
Пористыми заполнителями обусловлено появление некото рых свойств бетонной смеси и бетона, отличных от свойств смеси и бетона, приготовленных на плотных заполнителях.
Основные отличия следующие.
1.Пористые заполнители имеют более развитую поверх ность, чем плотные, что требует большего количества цемент ного теста для обмазки их поверхности и обеспечения удобоукладываемости смеси.
2.Система открытых пор в заполнителях вызывает подсос воды внутрь заполнителя, который энергично развивается в первые часы после затворения, уменьшает значение В/Ц в бетонной смеси и ухудшает ее удобоукладываемость. Погло щенная заполнителями вода отсасывается капиллярами це
215
ментного камня по мере его твердения и положительно влия ет на увеличение глубины гидратации зерен цемента.
3.При перемешивании бетонной смеси часть заполнителя дробится и истирается, что увеличивает содержание мелких фракций.
4.Объемный вес заполнителя меньше объемного веса це ментного теста и раствора, что может привести к расслоению смеси и поднятию заполнителя вверх.
5.Прочность крупного заполнителя в легких бетонах мо жет быть ниже прочности цементного камня и раствора, что иногда приводит к разрушению заполнителей в бетоне без раз рушения цементного камня.
6.Легкие заполнители обладают повышенной адгезией с цементным камнем, что обусловлено как наличием пористой, хорошо развитой поверхности, так и химическим взаимодей
ствием некоторых заполнителей с гидролитической известью в портландцементе.
Перечисленные свойства различны у разных видов запол нителей и по-разному влияют на соответствующие свойства легких бетонов. Даже один вид заполнителей ,по-разному влияет на свойства легкого бетона в зависимости от сырья, технологии производства, зернового состава и других факто ров.
Все это не дает возможности установить аналитические зависимости свойств легких бетонов от их состава, как это сделано для тяжелых бетонов. Можно определить лишь об щие идеи изменения свойств легких бетонов на пористых заполнителях, что было впервые проведено нашими учеными Н. А. Поповым, А. И. Вагановым, М. 3. Симоновым. В настоя щее время эти идеи успешно развиваются уже применитель но к определенным заполнителям и определенным, видам лег
ких бетонов ,на |
них |
Г. А. Бужевичем, В. Г. Довжиком, |
И. А. Ивановым, |
Н. Я. |
Спиваком и др. |
Свойства легкобетонной смеси
Как было сказано, бетонные смеси на пористых заполни телях отличаются недостаточной удобоукладываемостыо и склонностью к расслаиванию, что связано с особенностями свойств заполнителей.
В легкобетонной смеси все составляющие, в том числе и зерна заполнителей, имеют различные объемные веса, причем
216
зерна крупного заполнителя стремятся всплыть кверху. По этой причине легкобетонные смеси не могут приготовляться в смесителях свободного перемешивания, .расслаиваются при длительном их транспортировании, большой высоте падения и продолжительном виброуллотнении. Большая шерохова тость и водопотребность заполнителей увеличивают трение и сцепление между частицами твердой фазы. Кроме того, удобоукладываемость легкобетонной смеси значительно изменя ется со временем, особенно вначале, при транспортировке и укладке. Все это затрудняет изучение реологических и тех нических свойств бетонных смесей на пористых заполнителях.
В основном же зависимость удобоукладываемости от со става заполнителей подчиняется закономерностям, установ ленным для обычных бетонных смесей. Увеличение расхода воды в смеси снижает вязкость цементного теста и раствора и улучшает удобоукладываемость бетонной смеси. Зависи мость удобоукладываемости керамзитобетонной смеси от во-
досодержания |
приведена |
на |
|
|
|
|
|||||||
рис. 66. |
|
расхода |
цемента |
60 |
|
|
|
||||||
Изменение |
|
|
|
||||||||||
от 150 до 400 кг/м3 при посто |
50 |
|
|
|
|||||||||
янном |
водосодержании |
почти |
ДО |
|
|
|
|||||||
не |
меняет |
удобоукладываемо |
|
|
|
||||||||
сти |
керамзитобетонной |
смеси; |
30 |
5 |
|
|
|||||||
таким образом, на некоторые |
20 |
|
|
|
|||||||||
легкобетонные |
смеси |
можно |
* 10 |
|
|
|
|||||||
распространить |
правило |
по |
|
|
|
||||||||
стоянства водосодержания, ус |
О |
|
|
|
|||||||||
тановленное |
для |
|
бетонных |
10 |
|
|
|
||||||
смесей |
на |
плотных |
заполните |
20 |
|
|
* |
||||||
лях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
же, |
как |
и |
у бетонных |
30 |
|
|
|||||||
Так |
|
|
|||||||||||
смесей |
на |
плотных |
заполните |
40 |
|
|
|
||||||
лях, лучшая |
удобоукладыва |
|
|
£ |
|||||||||
50 |
|
|
|||||||||||
емость |
легкобетонных |
смесей |
|
|
|||||||||
наблюдается |
при |
определен |
60 |
|
|
|
|||||||
ном соотношении между пес |
160 |
180 |
200 |
220 240 260 |
|||||||||
ком и крупным заполнителем. |
|||||||||||||
Это соотношение |
у |
легкобе-_ |
Расход |
боды на !а' бетона |
|||||||||
тонных |
смесей |
необходимо |
не |
|
|
|
|
||||||
только для лучшей удобоукла |
Рис. 66. Зависимость удобо |
||||||||||||
дываемости |
и |
нерасслаивае- |
укладываемости |
керамзитобе |
|||||||||
мости смеси, но и наименьшего |
тонной смеси от ее водосодер |
||||||||||||
жания. |
|
|
|
||||||||||
объемного |
веса |
затвердевшего |
|
|
|
|
бетона. Поэтому объемная доля песка в смеси заполнителей,
так называемый структурный фактор М ~ п+Щ(~Г). является
важнейшей характеристикой легкого бетона.
Значительно ухудшают удобоукладываемость крупные и мелкие заполнители с неокатанной поверхностью.
Изменение наибольшей крупности крупного заполнителя в отличие от обычных бетонных смесей почти не сказывается на удобоукладываемости легкобетонных смесей. Это объясня ется тем, что увеличение водопоглощения при увеличении крупности заполнителей компенсируется уменьшением их удельной поверхности. В некоторых случаях уменьшение крупности заполнителя улучшает удобоукладываемость (сни жает жесткость смеси).
Лепкобетонную смесь желательно укладывать как можно быстрее после приготовления из-за отсоса воды из цементного теста зернами заполнителя. Отсос воды увеличивается с уве личением водоцементного отношения в смеси и при значени ях, близких к единице, может составить около 70% полного водонасыщения заполнителей. Из этого количества воды около 50% заполнитель принимает в течение первых 30 ми нут, остальное в течение трех-пяти часов после затворения. Предварительное увлажнение заполнителей для ликвидации отсоса и улучшения удобоукладываемости смеси эффекта не дает и вызывает только повышение суммарного водосодержа ния лепкобетонной смеси.
При приготовлении легких бетонов, особенно на заполни телях с большой открытой пористостью, весьма эффективным технологическим мероприятием оказалось изменение порядка загрузки материалов в смеситель. Сначала загружают запол нители, тонкомолотую добавку (если она применяется) или часть цемента и 2/3 потребного на замес количества воды. Затем, не останавливая бетоносмеситель, вводят цемент с остальным количеством воды. Предполагается, что тонкомо лотые частицы закроют часть пор на поверхности заполните ля. Кроме того, предварительное перемешивание щебня в ме шалках принудительного действия в течение трех-пяти минут способствует некоторому его истиранию и окатыванию, что уменьшает водопоглощение заполнителя в начальные сроки при приготовлении бетонных смесей и улучшает их удобоук ладываемость.
Обычные методы повышения удобоукладываемости бетон ных смесей за счет увеличения в них количества воды или
218
цементного теста ухудшают технические свойства легких бе тонов, поэтому целесообразно использовать более жесткие смеси и применять соответствующее формующее оборудова ние для полного их уплотнения (вибрирование с пригрузом, ьибропреесование, виброштампование, вибропрокат).
При укладке жестких легкобетонных смесей весьма эффек тивно применение поверхностноактивных гидрофобных до бавок (асидол, мылонафт, кремнийорганические жидкости и др.), принципы действия которых разобраны ранее (см. пер вую часть).
Гидрофильные поверхностноактивные добавки, успешно' применяемые в подвижных смесях обычного бетона, в легко бетонных подвижных смесях эффекта не дают, что, очевидно, объясняется миграцией влаги между пористыми заполнителя ми и цементным тестом.
Как уже упоминалось, легкобетонные смеси имеют боль шую склонность к расслоению. Для уменьшения расслаивае мое™ легкобетонных смесей необходимо повысить структур ную прочность и вязкость их растворной части, что может быть достигнуто увеличением содержания цемента, дисперс ных добавок или мелкого заполнителя в смеси, а также введе нием поверхностноактивных добавок-микропенообразовате-
лей.
По данным Л. П. Орентлихер, введение в керамзитобетон ную смесь добавки ГКЖ-Ю в количестве 0,2% от веса цемен та позволило расширить границы оптимального водосодержания смеси на +24 л. Таким образом, добавка ГКЖ -служит хорошим средством против расслоения смеси и в то же время эффективным пластификатором.
Объемный вес легких бетонов
Объемный вес затвердевшего легкого бетона является определяющим показателем для теплоизоляционных бетонов, имеет одинаковую значимость с прочностью прй проектиротании теплоизоляционно-конструктивных бетонов и важное, но несколько меньшее значение, чем прочность, для конструк
тивных бетонов.
Объемный вес затвердевшего сухого бетона может быть выражен формулой
Yo= i3+1,15 (1,20) Ц,
где 3 — вес заполнителей в 1 м3 бетона в кг; Ц — вес цемента в 1 м3 бетона в кг;
219
5
0,15 BJ 0,6 1,2 2? |
5 |
10 |
20 |
40 |
0,15 0,5 0,6 |
1,2 |
2,5 |
5 |
10 |
20 |
40 |
|
Отверстия |
cum, |
мм |
|
|
|
ОтИеремия |
сит, |
мм |
|
|
|
Рис. 67. |
График зернового |
состава |
заполнителей |
для |
пластичной |
|
|
|||
|
|
|
бетонной смеси (% |
по Объему): |
|
|
|
|
|
|
я — пористый щебень; б — пористый гравий,