![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Маринов, И. А. Устройство и эксплуатация преобразовательных подстанций городского электротранспорта учеб. пособие
.pdfВыбор схемы и количества фаз вторичной обмотки трансформа тора, питающего вентили, производится с учетом необходимости высокой степени использования обмоток трансформатора в отноше нии мощности, отдаваемой ими в цепь выпрямленного тока; допус тимого уровня обратного напряжения на вентиле; режима загруз ки вентилей; обеспечения минимальной пульсации выпрямленного напряжения и тока, что очень важно для устройств электрической тяги; минимального числа и величины высших гармонических сос тавляющих в цепи переменного тока и в цепи выпрямленного тока.
Гармонические составляющие — это синусоидальные токи, име ющие частоту, кратную основной частоте сети. В промышленных сетях и энергосистемах 1-я гармоническая — основная — имеет час тоту 50 гц, 2-я гармоническая — 100 гц, 3-я гармоническая —
150 гц и т. д.
Вследствие пульсации выпрямленного напряжения оно содер жит переменную составляющую, которую можно рассматривать как сумму бесконечного ряда гармонических составляющих. В це пи переменного тока гармонические составляющие появляются вследствие нарушения синусоидальности кривой переменного тока из-за пульсации выпрямленного тока.
Гармонические составляющие повышенной частоты создают по мехи для линий связи и вызывают опасные напряжения на подвиж ном составе.
С точки зрения использования обмоток трансформаторов на илучшими являются трехфазные схемы выпрямления.
У шестифазной схемы уровень использования обмоток гораздо ниже вследствие того, что ток протекает по аноду, а следовательно, и по обмотке в течение 1/6 части периода. Поэтому при использова нии шестифазной схемы выпрямления стремятся увеличить продол жительность протекания анодных токов.
Рассмотрим трехфазную схему выпрямления трехфазного пере менного тока с нулевым выводом (рис. 102).
Втечение трети периода напряжение одной фазы по отношению
кнулю и к катодам вентилей выше напряжения других. В это вре
мя ток проходит главным образом через вентиль, присоединенный
кэтой фазе. Переход тока от одного вентиля к другому происходит
вмомент пересечения положительных полуволн напряжения (точ ки k), т. е. в момент, когда напряжение на работающем вентиле снижается, а напряжение на неработающем — возрастает. Таким образом, ток в каждом вентиле и, следовательно, в каждой фазе вторичной обмотки трансформатора протекает в течение 7з перио да. По нагрузке, которая включается между катодом вентилей и нулевым выводом трансформатора, протекает суммарный ток всех трех вентилей.
Среднее значение выпрямленного тока за период представляет собой сумму средних значений токов, протекающих через вентили всех трех фаз (в течение периода)
U = 3 1а.
141
Максимальное значение тока, протекающего через вентиль
Лг макс — 1>211d == 3 ,63/ а -
Среднее значение выпрямленного напряжения
Ud = \,17Е2.
Максимальное значение обратного напряжения
£/б макс = |
У1 Й -"£ 2 = |
2 , 0 9 ^ . |
Рис. 102. Вы прямление трехф азного переменного тока по схеме с нулевым вы во дом :
а — схема, б — график
Действующий ток вторичной обмотки трансформатора (без уче та пульсации)
/2 = А
Уз
Ток первичной обмотки трансформатора (также без учета пуль сации)
/i = 113k Id,
где k — коэффициент трансформации.
Расчетная мощность вторичной обмотки трансформатора
Р г = 1,48Лп Расчетная мощность первичной обмотки трансформатора
P i = 1 ,2 1 Л г.
142
Расчетная мощность трансформатора
1.345Л,.
В трехфазной мостовой схеме (рис. 103) аноды трех вентилей (1—3—5) подключаются непосредственно к выводам фаз вторич ной обмотки, а их катоды соединяются вместе и представляют со-бой
Рис. 103. Вы прямление трехф азного переменного тока по мостовой схеме:
а — схема, б — график
положительный полюс выпрямленного тока. Три других вентиля (2—4—6) подключаются своими катодами к выводам фаз вторич ной обмотки трансформатора, а их аноды соединяются вместе и представляют собой отрицательный полюс выпрямленного тока.
Вентили 1—3—5 работают так же, как и вентили в схеме с ну левым выводом, т. е. каждый из этих вентилей пропускает ток в ту треть периода, когда его анод имеет наиболее высокий потенциал по отношению к катоду.
Аноды другой группы вентилей (2—4—6) имеют все время оди наковый потенциал, так как они связаны между собой, и каждый из этих вентилей пропускает ток (в ту треть периода, когда его ка тод имеет больший отрицательный потенциал.
При мостовой схеме в каждый данный момент работают два вен тиля — один из нечетной группы, другой из четной. Как видно из
143
кривой рис. 103, выпрямленное напряжение имеет шестифазную пульсацию, т. е. меньшую, чем при схеме трехфазного выпрямления с нулевым выводом. При этом амплитудные значения напряжений гармонических составляющих тоже меньше.
Среднее значение выпрямленного напряжения при мостовой схеме: при соединении вторичной обмотки трансформатора в звезду Ud= 2,34 Е2ф, при соединении в треугольник t/d —1,35 Е2п, где Е2ф — фазное напряжение, а Е2л — линейное напряжение вторичной об мотки трансформатора. Следовательно, для получения выпрямлен ного напряжения такой же величины, как и при схеме с нулевым выводом, требуется более низкое напряжение переменного тока.
Среднее значение тока, протекающего через вентиль
Максимальное значение тока, протекающего через вентиль
Ух макс ==: Id. макс :== 1,045/d = 3,14/а.
Максимальное значение обратного напряжения при мостовой схеме
IIь макс — 1,045170! — У 3 • У 2 Е2.
Действующий ток вторичной обмотки трансформатора (без уче та пульсации)
, |
_ |
г |
2 |
, |
h |
~ |
l |
T |
d' |
Отношение токов первичной и вторичной обмоток определяется коэффициентом трансформации
h = |
У 2 |
_ |
1 . |
— / 2 |
— |
* а • |
кУЗ к
■Расчетная мощность обмоток трансформатора одинакова для обеих обмоток, т. е.
Pi = P2 = 1,045Pd,
следовательно, полная мощность трансформатора будет
Р т = 1,045/Д.
Как видно на рис. 103 и из формул соотношений токов, мощно стей и напряжений, трехфазное выпрямление по мостовой схеме имеет следующие преимущества перед схемой с нулевым выводом:
меньшую пульсацию выпрямленного тока (частота первой гар монической составляющей при мостовой схеме 300 гц, при схеме с нулевым выводом — 150 гц. Амплитудное значение напряжения со ставляющей 150 гц равно 0,25 Ud, а при частоте 300 гц — 0,057 Ud, т. е. в четыре с лишним раза меньше).
144
необходимую для получения |
одного и того же выпрямленного |
|
напряжения величину фазового |
напряжения |
при мостовой схе |
ме в два раза меньшую, чем при трехфазной |
схеме с нулевым вы |
|
водом: |
|
|
'Меньшую амплитуду обратного напряжения; меньшую расчетную мощность трансформатора;
более высокий коэффициент использования первичной и вторич ной обмоток трансформатора.
Ранее на тяговых преобразовательных подстанциях применя лись многоанодные ртутные вентили, с которыми нельзя было при менить мостовые схемы. Замена ртутных вентилей на кремниевые производилась без замены трансформаторов. В связи с этим на подстанциях в настоящее время ;в основном сохранилась и продол жает применяться шестифазная схема выпрямления с соединением вторичных обмоток трансформатора в две обратные звезды с урав нительным реактором.
В схеме «две обратные звезды с уравнительным реактором» вторичная обмотка трансформатора состоит из шести секций, сое диненных в две звезды. На каждом стержне трансформатора рас полагаются по две секции вторичной обмотки, принадлежащие раз ным звездам (а{— а4, б3 —• б6, сг — с5) .
Напряжения фаз обеих звезд, находящихся на одном стержне, сдвинуты по отношению друг к другу на 180°, т. е. напряжение меж ду выводами этих фаз равно двойному фазовому напряжению (рис. 104). Нулевые точки звезд вторичной обмотки соединены меж ду собой через однофазную индуктивную катушку — уравнитель ный реактор. Средняя точка уравнительного реактора является от рицательным полюсом внешней цепи.
При протекании по реактору тока нагрузки в ветвях его возни кает напряжение самоиндукции, которое выравнивает в каждый момент времени напряжение двух смежных чередующихся фаз, принадлежащих к разным звездам. Это приводит к параллельной работе этих фаз, т. е. к параллельной работе звезд. Следовательно, ток проводят одновременно два анода, питающиеся от фаз разных звезд.
Для того чтобы реактор давал достаточное напряжение самоин дукции для выравнивания напряжения смежных фаз, нужно чтобы ток в ветвях уравнительного реактора, а следовательно, и во внеш ней цепи, составлял не менее 1— 1,5% номинального. Этот ток на зывается критическим /*ф- При токе нагрузки меньше /<гкр схема работает как схема шестифазной звезды, а ветви реактора пред ставляют собой добавочные индуктивные сопротивления, которые увеличивают индуктивное падение напряжения во вторичных об мотках.
Напряжение на уравнительном реакторе в каждый момент вре мени равно разности потенциалов смежных фаз и имеет тройную частоту. Под действием этого напряжения через уравнительный ре актор по цепи, замкнутой одновременно работающими анодами, протекает ток тройной'частоты, который производит намагничива
145
ние реактора, достаточное для получения необходимой электродви жущей силы самоиндукции.
Для работы уравнительного реактора при отсутствии нагрузки во .внешнюю цепь выпрямительного агрегата может быть включено балластное сопротивление, обеспечивающее увеличение тока до Д Кр. Намагничивание уравнительного реактора может быть осуще ствлено также с помощью утроителя частоты.
АВ С
Уравнительный реактор переводит выпрямительный агрегат в режим трехфазного выпрямления, хотя вторичная обмотка транформатора шестифазная .Преимущества режима трехфазного вы прямления заключаются в том, что смежные чередующиеся фазы, принадлежащие к разным звездам, работают параллельно, т. е. каж дая фаза трансформатора и, следовательно, каждый анод работают не Уб, а Уз периода. Это повышает коэффициент использования об моток трансформатора: параллельная работа двух анодов уменьша ет вдвое анодный ток, что увеличивает нагрузочную способность
146
выпрямителя и уменьшает падение напряжения внутри вентилей, од новременное протекание тока по двум -фазам, расположенным на разных стержнях сердечника трансформатора, обеспечивает на каж дом стержне компенсацию намагничивающих сил первичной и вто ричной обмоток и предотвращает появление потока вынужденного намагничения.
Поток вынужденного намагничения — это некомпенсированный магнитный поток, -который возникает в каждом сердечнике и замы кается через воздух. Этот поток вызывает дополнительное насыще ние сердечников, что приводит к увеличению пока холостого хода трансформатора. Кроме того, этот поток наводит во вторичных об мотках трансформатора э. д. с. самоиндукции, которая увеличивает крутизну внешней характеристики.
Кривая выпрямленного напряжения—-средняя для кривых фа зовых напряжений обеих звезд с вершиной в точках пересечения кривых фазных напряжений (см. рис. 104).
Среднее значение выпрямленного напряжения при токе нагруз ки меньше /<гкр соответствует режиму шестифазного выпрямления, т. е.
Ud = 1,35Ez.
Когда ток нагрузки становится равным /*ф или превысит его, среднее значение выпрямленного напряжения будет соответство вать трехфазному режиму выпрямления, т. е.
Ud = l tl7Ez.
Действующий ток фазы вторичной обмотки трансформатора
_
h — ---- гг •
2 У 3
Среднее значение анодного тока
/- - J L
уе
Максимальное значение анодного тока
1 а макс |
и |
|
2 ' |
||
|
Действующее значение тока в фазе первичной обмотки транс форматора
h = |
• |
Я У б Расчетная мощность первичных обмоток трансформатора
Л = 1,045РЙ.
Расчетная мощность вторичных обмоток трансформатора
Р2 = l,48Pd.
147
Расчетная мощность трансформатора
, _ Р ^ + Рг
l,26Pd.
т2
Расчетное напряжение на уравнительном реакторе при нормаль ной частоте составляет 2/з действительного напряжения тройной час тоты, т. е.
Uu = |
|
1 |
|
|
|
|
|
Ег. |
|
|
|
|
|
|
|
" з |
|
|
|
|
Ток, проходящий по ветвям уравнительного реактора, |
|
|
||||
Расчетная мощность уравнительного реактора |
|
|
|
|||
Ррт = |
0,071Pd. |
|
|
|
|
|
Внешняя характеристика выпрямительного агрегата |
(рис. 105) |
|||||
представляет собой зависимость |
напряжения |
от тока |
нагрузки. |
|||
|
|
Наклон |
внешней характери |
|||
|
|
стики зависит от индуктив |
||||
|
|
ности трансформатора, опре |
||||
|
|
деляемой величиной |
напря |
|||
|
|
жения короткого замыкания |
||||
|
|
ек%', и от относительного |
||||
|
|
коэффициента наклона внеш |
||||
|
|
ней характеристики, кото |
||||
|
|
рый обозначается А. Для |
||||
|
|
трехфазного выпрямления по |
||||
|
|
нулевой схеме Л =0,87. Для |
||||
|
|
трехфазного выпрямления по |
||||
|
|
мостовой схеме А = 0,5. Для |
||||
|
|
шестифазного |
выпрямления |
|||
|
|
по схеме звезда — две обрат |
||||
|
|
ные звезды с уравнительным |
||||
прямительного агрегата при схеме |
со |
реактором Л = 0,5. |
напряже |
|||
единения трансформатора в две обрат |
Выпрямленное |
|||||
ные звезды с уравнительным реактором |
ние холостого |
хода |
[До при |
|||
|
|
схеме соединения вторичных обмоток трансформатора в две обратные звезды с уравнительным реактором выше, чем при токе нагрузки, равном или большем Д кр. Внешняя характеристика в точке Д Кр имеет излом (рис. 105). При уменьшении нагрузки от Д кр до холостого хода происходит резкое возрастание напряжения на 15,7% («пик» напряжения).
На рис. 106 дана схема включения уравнительного реактора и утроителя частоты. В этой схеме утроитель частоты состоит из вспомогательного трансформатора ПОМ-3 и трех насыщающихся
148
реакторов УМ-3. Мощность такого утроителя частоты около 1 кет. Применяют также утроитель частоты, представляющий собой трехфазный трансформатор мощностью Ру= 0,1+0,2 Ра, у которого первичные обмотки соединены в звезду, а вторичные обмотки — в разомкнутый треугольник. Первичная обмотка подключается к од
ной из звезд вторичной об
мотки |
трансформатора, |
а |
|
|
|||||
выводы |
вторичной |
обмотки |
|
|
|||||
подключаются к уравнитель |
|
|
|||||||
ному реактору. |
|
|
|
|
|
|
|||
Утроитель частоты обыч |
|
|
|||||||
но монтируют в одном кожу |
|
|
|||||||
хе с трансформатором вы |
|
|
|||||||
прямительного агрегата. |
|
|
|
||||||
Уравнительный |
реактор |
|
|
||||||
можно также монтировать в |
|
|
|||||||
одном |
кожухе |
с |
силовым |
|
|
||||
трансформатором |
или уста |
|
|
||||||
навливать |
отдельно. |
В |
по |
|
|
||||
следнем |
случае |
необходимо |
|
|
|||||
обращать внимание на пра |
|
|
|||||||
вильность |
включения |
урав |
|
|
|||||
нительного |
реактора. |
На |
|
|
|||||
рис. 106 показано правиль |
|
|
|||||||
ное |
включение |
уравнитель |
Рис. 106. Схема |
включения уравнитель |
|||||
ного |
реактора. |
При |
непра |
ного реактора |
и утроителя частоты |
вильном включении уравни тельный реактор не может выполнять свои функции, поэтому вы
прямительный агрегат будет работать в шестифазном режиме. Кро ме того, при схеме соединения первичной обмотки трансформатора в звезду, в трансформаторе появляется однофазный поток вынуж денного намагничивания тройной частоты, который вызывает силь ный нагрев трансформатора.
§21. Ф И ЗИ Ч ЕСК И Е О СН О ВЫ
ИПРИНЦИ П РАБОТЫ П О Л У П Р О ВО Д Н И К О ВЫ Х ВЕНТИЛЕЙ
Характерной особенностью полупроводников является уменьше ние удельного сопротивления с повышением температуры (таким же свойством обладают изоляторы). У полупроводников электроны более прочно связаны с ядром, чем у металла, а число свободных электронов очень мало. С увеличением температуры увеличивает ся количество свободных электронов и, несмотря на наличие хао тического движения и столкновения с решеткой кристалла, сопро тивление полупроводника снижается и проводимость его увеличи вается, так как увеличение количества свободных электронов имеет преобладающее влияние. При достаточно высокой темпера туре полупроводник становится проводником.
149
При температуре абсолютного нуля все электроны полупровод ника остаются на своих орбитах, так как их энергии недостаточно для отрыва от ядра. В этом случае полупроводник обладает свойст вами изолятора. Полупроводники значительно изменяют свое сопро тивление при сравнительно небольших изменениях температуры.
Действие света на полупроводник аналогично действию тепла и также вызывает снижение сопротивления и увеличение проводимо сти полупроводника. Получение полупроводником дополнительной энергии светового облучения приводит к появлению свободных элек тронов.
о-Электроны сбоего атома |
|
•-Электроны соседних а томо 5 |
|
Рис. 107. Плоская схема нова- |
Рис. 108. Плоская схема ковалентной |
лентной связи атомов в кри- |
связи после отрыва одного электрона |
сталле полупроводника
Полупроводники широко используются для создания приборов, реагирующих на изменение температуры (термисторы, терморезис торы) и изменение освещенности (фоторезисторы).
Наиболее часто используемыми полупроводниковыми материа лами являются германий, кремний.
Германий и кремний относятся к четвертой группе таблицы Мен делеева и имеют на внешней орбите четыре валентных электрона. Для создания устойчивой оболочки атому не хватает еще четырех электронов. Кристаллы этих элементов имеют четырехгранную форму. Атомы в кристалле сближены настолько, что два (Валентных электрона, принадлежащих соседним атомам, образуют общую ор
биту и связывают атомы в кристаллической решетке. Эти |
связи |
называются ковалентными (парно-электронными). |
атомов |
На рис. 107 показана плоская схема ковалентной связи |
|
в полупроводнике. |
|
При такой ковалентной связи атомы я весь кристалл полупро водника электрически нейтрален и полупроводник обладает свой ствами диэлектрика.
Однако даже при температуре ниже комнатной, количество теп ловой энергии, сообщенной кристаллу, может быть достаточным
150