книги из ГПНТБ / Червякова, В. В. Сложные латуни и бронзы. Свойства, строение и вопросы технологии
.pdfходной. Таким образом, при отжиге до 600° в течение часа зерна измельчаются, но со временем заметно не изменяются. Их укрупнение начинается при температуре 600° и выше. Микротвердость сплава в условиях изотермического отжига снижается, но после 4 ч неожиданно возрастает на 20 кг/мм2, затем снова постепенно уменьшается. Эти данные говорят о том, что в процессе отжига деформированных бронз кро ме рекристаллизации протекают превращения, приводящие
Рис. 53. Пластичность деформированной бронзы Бр.ОФ7-0,4 со степенью деформации, %: 1 — 5; 2 —10; 3 — 30; 4 — 56.
к фазовому наклепу, скорее всего они так же, как и в би нарных и в тройных бронзах медь — олово — цинк, связаны с развитием распада a-твердого раствора. Это явление необ ходимо учитывать при назначении режимов термической обработки данных сплавов. Диаграмма рекристаллизации оловянно-фосфористых бронз марки Бр.ОФ8-0,3 приводится на рисунке 51.
Сравнение между собой свойств промышленных бронз разного состава (рис. 52) показывает, что при возрастании содержания фосфора от 0,4 до 0,5% в образцах с 6% олова пластичность сильно уменьшается практически при всех температурах. При более высокой концентрации олова уве личение количества фосфора не вызывает такого эффекта.
Производство полуфабрикатов из фосфористых бронз связано с многократными операциями отжига и деформа ции. Для установления влияния холодной пластической де
120
формации на механические свойства сплавов при разных температурах авторы [224] прокатывали литые заготовки бронзы Бр.ОФ7-0,4 на разные толщины, затем отжигали 5,5 ч при 540—600° и деформировали при комнатной тем пературе на 2, 5, 10, 30 и 56%. Механические свойства оп ределяли при растяжении со скоростью 4 ммімин образ цов, вырезанных из полосы поперек направления прокат ки. Микроструктура сплава практически не меняется с на клепом до степени 10%, затем границы зерен постепенно размываются и появляются линии скольжения. Деформа ция со степенью 56% приводит к дроблению зерен, резко увеличивает число линий скольжения. Структурные изме нения сопровождаются упрочнением.
Увеличение степени наклепа закономерно снижает су жение (рис. 53) в области 20—300°, но при более высоких температурах предварительный наклеп оказывает противо положное влияние; пластичность становится тем выше, чем больше степень деформации. Этот эффект особенно сильно проявляется при температуре 400—500°. У сплава, деформи рованного перед растяжением на 10, 30 и 56%, за провалом пластичности возникает зона относительно высокой дефор мируемости, в которой образцы, наклепанные на 56%, ста новятся пластичнее, чем при 20°. Максимум сужения и уд линения с повышением степени наклепа от 10 до 56% сме щается от 600 к 450°.
Предварительная деформация, таким образом, вызыва ет резкое увеличение пластичности, что указывает на раз витие в оловянно-фосфористых бронзах в момент растяже ния достаточно интенсивного диффузионного процесса. С увеличением степени наклепа температура, при которой возможен этот процесс, снижается. Аналогичное действие оказывает предварительная деформация на свойства оло вянно-цинковых бронз, однако повышение пластичности под влиянием наклепа у этих бронз при одинаковой дефор мации (30%) почти в два раза меньше.
Влияние предварительной деформации на пластичность оловянно-фосфористых бронз, как было показано выше, ме няется с температурой, и в этом отношении они не отлича ются от других сплавов. На рисунке 54 ясно просматрива ются три области, в каждой из которых свойства изменя ются по-разному. В первой области — от 20 до 250° — уд линение уменьшается с разной интенсивностью до и после 30 % : вначале быстро, а затем медленно. При 300° пластич ность под действием деформации, не превышающей 30%, снижается, а затем начинает постепенно увеличиваться. Та ким образом, во второй области 300—550° влияние деформа-
121
ции становится сложным: чем выше температура, тем при меньших степенях наклепа прекращается падение пластич ности и начинается ее увеличение. При 300° этот перелом
происходит вблизи |
30%, |
а при 550° — около 10%. |
|
||||
|
|
Начиная с 550 и до 750° |
|||||
|
|
увеличение |
удлинения |
вы |
|||
|
|
зывают лишь малые дефор |
|||||
|
|
мации (до 10%), а при бо |
|||||
|
|
лее высоком наклепе |
пла |
||||
|
|
стичность непрерывно |
сни |
||||
|
|
жается. |
Ход ее изотерм со |
||||
|
|
всей |
очевидностью |
указы |
|||
|
|
вает на развитие с 550° у |
|||||
|
|
сплавов, |
деформированных |
||||
|
|
более чем на 10%, фазового |
|||||
|
|
наклепа, |
влияние которого |
||||
|
|
преобладает |
над |
снятием |
|||
|
|
искажений |
при |
термиче |
|||
|
|
ском |
разупрочнении. |
Оче |
|||
|
|
видно, этот процесс начина |
|||||
го |
ю |
ется уже при 550° в бронзе, |
|||||
so деформированной |
со |
сте |
Степень âepqpwryui/// пенью обжатия выше 30%.
Судя по резкому снижению
Рис. 54. Влияние предварительной пластичности в области
деформации на удлинение |
бронзы55о—750°, фазовый наклеп |
|
БР.ОФ7-0.4. |
термически устойчив. |
|
р |
и,-*. |
Изменение прочности коррелируется с результатами оп ределения пластичности. До 300° она возрастает с накле пом с разной интенсивностью в интервале малых и больших, деформаций. Затем меняется сложно и в зависимости от степени обжатия увеличивается или снижается. При 450— 500° падает с наклепом и начиная с 550°, как и пластич ность, отражает сложную картину накопления и снятия дефектов в результате развития конкурирующих процессов: разупрочнения под влиянием температуры вследствие уве личивающейся подвижности атомов и упрочнения, обуслов ленного фазовым наклепом при развитии превращения, вы званного деформацией.
По аналогии с бинарными сплавами и тройными про мышленными бронзами Бр.ОЦ4-3, результаты исследова ния которых описаны выше, нам представляется, что пре вращения и в этом случае связаны с распадом а-твердого раствора, протекающего, возможно, также по двухфазному механизму.
122
Оловянно-свинцовистые бронзы. С оловом свинец обра зует эвтектику при содержании его 61,9% [171]. Раствори мость олова в свинце при эвтектической температуре (183°) равна 19,5%. Она падает до 9,8% вблизи 100° и составляет около 3,6% при комнатной температуре. В свою очередь, свинец в олове растворим в количестве приблизительно 2,6 % при эвтектической температуре. При комнатной темпе ратуре его растворимость незначительная.
Считается общепризнанным, что свинец практически нерастворим в оловянистых бронзах в твердом состоянии. При кристаллизации этих сплавов он выделяется как само стоятельная фаза, располагающаяся в виде темных включе ний между дендритами. Механические свойства оловяни стых бронз, содержащих свинец, понижаются [1, 167], но обрабатываемость резанием и антифрикционные свойства улучшаются.
Присадка свинца увеличивает склонность бронз к рас слоению в жидком состоянии, поэтому рекомендуется их тщательно перемешивать перед разливкой. Вместе с тем при относительно невысоком содержании в сплаве он способст
вует получению |
более плотных отливок. Как |
отмечал |
Г. Дьюс [201], |
выделение свинца в оловянистых |
бронзах |
всегда локализуется с вкраплениями б-фазы (в эвтектоиде а + б). Он же предупреждал о невозможности руководство ваться данными металлографического анализа для оценки количества этого элемента в исследуемых сплавах.
По вопросу о влиянии свинца на механические свойст ва оловянистых бронз существует много разногласий. Мил тон [225], изучая так называемый «адмиралтейский пушеч ный металл», Бр.ОІО (90% меди, 10% олова), указывал на понижение прочности и пластичности сплава в присутствии свинца. Однако Дюране [226] высказался против этого мне ния. Он установил, что добавление до 0,5% свинца не толь ко не снижает, но даже улучшает механические свойства бронз. В частности, прочность «пушечной бронзы» стабиль на до 290°, тогда как прочность и пластичность того же ме талла без свинца в этих условиях резко понижаются. Ана логичные результаты были затем получены Рольфом [227]. Исследуя в литом состоянии бронзу с 10% олова и различ ным содержанием свинца (от 0,17 до 2%) при отливке образ цов в песок и в металлические формы, он наблюдал некото рое увеличение пластичности бронз со свинцом (по крайней мере, при его содержании в сплавах до 1%).
Поскольку высказывалось мнение, что присадка свинца должна вредно отражаться на работе материала в условиях ударной нагрузки, Рольф определял пластичность сплава
123
Бр.ОІО, содержащего от 0,21 до 1,4% свинца, по числу уда ров груза, падающего с различной высоты на образец с надрезом. Опыты показали, что бронза, содержащая свинец, в количестве до 1,4%, имеет более высокие показатели, чем без свинца. При большей его концентрации механические свойства оловянистых бронз понижаются, падает и сопро тивление ударной нагрузке, как это найдено при изучении сплава Бр.07,5 (7,5% Sn) американским бюро стандартов [228]. В этих исследованиях обращает на себя внимание резкое влияние на свойства оловянистых бронз условий от ливки. Для одних и тех же сплавов, но при разных условиях кристаллизации образцов получено изменение пластичности в 2—3 раза, причем образцы двойных сплавов Бр.ОІО, от литые в кокиль, имели удлинение в три раза меньше, чем образцы, отлитые в песок. При содержании в сплавах 1% свинца эта разница была заметно меньше (табл. 4). Р. Дыос [201], комментируя работу Рольфа, указывал, что ее ре
зультаты связаны с разным состоянием свинца |
в бронзе, |
||||||
отлитой |
в |
этих |
условиях. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 4 |
|
|
|
Влияние свинца на механические свойства |
|
||||
|
|
|
оловянистых бронз [227] |
|
|
||
Содержа |
Литье в песок |
Литье в кокиль |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
ние свин |
Предел |
Относи |
Твер |
Предел |
Относи |
Твер |
|
ца в |
|
прочно тельное |
прочно |
тельное |
дость |
||
сплаве, |
сти Gg , |
удлине |
дость Нъ, |
сти Ов , |
удлине |
яв. |
|
% |
|||||||
|
|
кг/мм2 |
ние 5, % |
кг/мм2 |
кгімм* |
ние 3, % |
кг¡мм2 |
0,0 |
|
27,5 |
24,8 |
75 |
23,5 |
8,0 |
76 |
1,0 |
|
26,0 |
31,6 |
71 |
24,0 |
14,2 |
93 |
2,0 |
|
25,2 |
32,8 |
92 |
20,8 |
9,8 |
83 |
В данном случае важно отметить не столько |
снижение |
||||||
прочности, |
как уменьшение пластичности. Из таблицы 4 |
видно, что пластичность сплавов со свинцом изменяется со скоростью кристаллизации меньше, чем без свинца, т. е. влияние скорости кристаллизации на свойства сплавов сильнее проявляется в двойных оловянистых бронзах.
Вопрос о взаимодействии свинца с твердым раствором в оловянистых бронзах обычно рассматривается упрощенно. Считается, что свинец из-за низкой температуры плавления и расположения в матрице сплава в виде независимых включений нарушает связь между кристаллами и вследст
124
вие этого понижает механические свойства бронз. Исходя из этого содержание свинца как примеси в оловянистых бронзах, обрабатываемых давлением, даже в холодном со стоянии допускается не более 0,02% [1]. Специально сви нец вводится (2—17%) только в литейные бронзы типа Бр.ОЦС4-4-2,5 [74]. В зарубежной практике [229] существу ют фирменные оловянно-цинковые бронзы, а также специ альные латуни, в которых свинец присутствует в малых ко личествах и является вместе с тем обязательным компонен том. Например, такие сплавы, выпускавшиеся фирмой «Ланге», как специальная оловянистая бронза состава 96% меди, 4% олова, 0,1 % фосфора и 0,1% свинца и «золотой томпак» — 82,5% меди, 3% олова, 14% цинка, 0,3% свинца.
Для уточнения роли и влияния свинца на свойства оло вянистых бронз, где он присутствует в качестве компонен та, были изучены сплавы меди с разным содержанием оло ва и цинка, в которые специально вводили свинец в количе стве 1 и 4%. Отливка их производилась в металлические формы, обеспечивающие достаточно высокие скорости кри сталлизации и охлаждения в твердом состоянии. При этом достигалась закалка бронз, при которой фиксировалось оп ределенное пересыщенное состояние твердого раствора оло ва и других компонентов в меди [193]. Установлено, что упрочняющее действие свинца достаточно четко проявляет ся в литых сплавах. При повышении содержания этого эле мента от 1 до 4% в бронзах с 2,5% олова увеличение ми кротвердости относительно невелико (около 4 кг/мм2), но в богатой оловом бронзе (7 % ) оно уже весьма значительно — 46 кг/жи2.
Деформация и отжиг оловянно-свинцовистых сплавов, переводящие их в состояние, близкое к равновесному, значи
тельно понижают микротвердость. |
В сплаве |
с |
7% |
олова и 1% свинца она уменьшается |
почти на |
25%, |
а |
при содержании свинца 4% — в два раза и более. |
Эти дан |
ные позволяют утверждать вопреки установившемуся мне нию, что свинец при определенных условиях, видимо, не только растворяется в оловянистых бронзах, но и активно влияет на распад пересыщенного твердого раствора при де формации и отжиге, способствуя его ускорению. Факт уп рочнения оловянистых бронз под влиянием свинца в литом состоянии и резкое разупрочнение их после деформации и отжига являются весьма важным доводом для обоснования взгляда на активную роль этого элемента в медных спла вах.
125
Аналогичное влияние свинца обнаруживается в резуль тате исследования сплавов, относящихся к лучевому по литермическому разрезу Sn : Zn=l, при содержаниях свин ца 1 и 4% (рис. 55). Согласно этим данным, он также в опре деленных количествах входит в твердый раствор в процессе
|
|
|
|
|
|
кристаллизации |
|
спла |
||||
wgo |
|
|
|
|
вов, |
а затем при |
дефор |
|||||
|
|
|
|
мации и отжиге выделя |
||||||||
? гм |
|
у |
|
/ |
ется |
из |
него |
в |
виде |
са |
||
|
|
мостоятельных |
|
включе |
||||||||
|
|
|
|
|
|
ний, |
|
представляющих |
||||
|
|
|
|
|
|
собой, вероятно, оловян |
||||||
.ч, |
|
|
.__/__ |
|
|
но-свинцовистую эвтек |
||||||
|
|
|
|
тику. Ускорение распада |
||||||||
|
/60 |
|
|
^..2 |
под действием свинца (о |
|||||||
<5. |
( |
4. |
котором |
мы |
судим |
по |
||||||
5- |
|
|
|
степени |
разупрочнения |
|||||||
/го |
|
|
|
|
||||||||
il |
У |
|
|
|
сплавов) наблюдается и в |
|||||||
к |
|
|
|
|
этом случае : сплав с |
|||||||
|
60 |
|
|
|
|
2,5% олова и цинка, |
со- |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 55. Микротвердость сплавов систе |
ца, |
имеет в |
литом |
со |
||||||||
стоянии |
более |
высокие, |
||||||||||
мы медь — олово — цинк — свинец при |
а в |
равновесном |
более |
|||||||||
содержании |
свинца, |
% : |
1. 2 — 1 ; 3, |
|||||||||
4 — 4; |
1, 3 — литые; |
2, |
4— равновес |
низкие значения модаль |
||||||||
|
|
|
ные. |
|
|
ной |
микротвердости |
по |
сравнению с тройной бронзой. Распад тройного медь — оло во — свинец и четверного медь — олово — цинк — свинец твердых растворов при деформации и термической обработ ке подтверждается металлографически: на шлифах появ ляются многочисленные темные включения.
Явное несоответствие в ряде случаев между количест вом свинца в литых сплавах, рассчитанным планометриче ски по микрофотографиям, и фактическим содержанием его
всплаве наблюдалось исследователями и раньше [201].. При этом отмечалась возможность ошибки вследствие по ристости образцов, характерной для оловянистых бронз. Однако этим высказываниям не придавалось существенно го значения, и представление об индифферентности свинца
всплавах считалось бесспорным [1].
Сравнение результатов исследования пластичности оло вянистых бронз, содержащих свинец, и без свинца [193] показывает, что и в литом, и в равновесном состояниях он ухудшает деформируемость. Введение его в сплавы медь — олово — цинк до 4% и более так же, как и в тройной систе ме, уменьшает пластичность при всех температурах начи
126
ная с комнатной, т. е. задолго до его расплавления. Эти данные также указывают на растворимость свинца в двой ном медь — олово и тройном медь — олово — цинк твер дых растворах.
На рисунке 56 представлены результаты изменения прочности двойных оловянистых бронз при добавлении 1 и
Литые- |
$ ' |
ро6но£есмые |
гм мо eoo ibo |
t.;£ гоо poo eoo |
Ibo |
Рис. 56. Влияние свинца на прочность |
оловянистых бронз: |
а — 2,5% |
олова; б — 7,0% олова; 1 — 0,0; 2—1,0; 3 — 4,0% РЬ.
4% свинца. Как видно, все образцы в этом случае заметно разупрочняются, причем разупрочнение литых сплавов со свинцом наблюдается только выше 200°, когда под влияни ем температуры становится возможным процесс распада твердого раствора. При переходе от литого состояния к рав новесному прочность при всех температурах возрастает, с увеличением содержания свинца эта разница уменьшается.
127
Многое из сказанного выше о сплавах медь — олово — свинец справедливо и для сплавов медь — олово — цинк при введении в них свинца. Под его влиянием здесь также наблюдается разупрочнение в области высоких температур, хотя начало этого процесса смещено к более высоким тем пературам (от 200 к 300°) и он менее резко выражен. В низ котемпературной области, наоборот, при добавлении свин ца (1%) прочность несколько повышается.
В равновесном состоянии все четверные сплавы со свин цом, так же как и тройные медь — олово — цинк, прочнее литых, причем до 300° прочность свинцовистых бронз не сколько выше. Все это свидетельствует об активном влия нии свинца на процессы распада твердых растворов медь — олово и медь — олово — цинк.
Особенности старения сплавов, содержащих свинец, бы ли установлены при специальном исследовании [193] оло вянно-цинковой бронзы Бр.ОЦ4-3 и оловянно-цинково-свин цовистой бронзы Бр.ОЦС4-4-2,5. С целью получения макси мальной неравновесности они закаливались из жидкого со стояния. Такое состояние сплава характерно для поверхно стных слоев тонкого слитка при литье с высокими скоро стями кристаллизации и интенсивном охлаждении после затвердевания. Исследуя высокометастабильные сплавы, можно ожидать более яркого проявления распада твердых растворов и полнее изучить влияние закалки на их свой ства.
Поскольку метод закалки из жидкого состояния явля ется не совсем обычным методом получения сплавов, опи шем его более подробно. Сначала в лабораторной печи гото вили сплавы требуемого состава, затем их вновь расплавля ли в графитовом тигле под покровом древесного угля. После достижения необходимой температуры с перегревом от дельные порции металла быстро выливали на предваритель но охлажденную массивную полированную медную плиту в свободно установленные на ней стальные кольца, ограни чивающие растекание металла по поверхности.
Вес каждой пробы составлял около 20 г. Нижняя по верхность образца, находившаяся в контакте с медной пли той, не требовала для микроанализа дополнительной полиіровки. Поверхность шлифа лишь слегка протирали сукном с пастой ГОИ и травили обычным способом. После выполне ния комплекса исследований в закаленном состоянии его подвергали отпуску, затем слабо полировали. Таким обра зом, каждый образец ступенчато обрабатывался при после довательно повышающихся температурах отпуска. Старе ние изучалось измерением микротвердости и рентгенострук-
128
192-9
медь — олово — цинк, в — медь — олово — цинк — сви нец; 1 — 30 мин