Вопрос №28 двойная ар-ра

Сжатую ар-ру устан-ют по расчету,когда бетон сжатой зоны оказ-ся недостат-но

для восприятия изгибающего момента от внешней нагрузки

Ур-ие равновесия Вравновесном сост-ии Σ мом-ов всех ус-ий отн-но точки 1=0

∑М1 = 0 M ≤ R_bbx (h_o–0,5x) + R_sсA`<sub>s</sub>(h<sub>o</sub> – a`)

Проектируя все действующие силы на продольную ось эл-та,получим второе

ур-ие статики. R_bbx = R_sA-R_sсA`_s

Наи> экономичными будут сечения с мин содержанием ар-ры,что достигается

применением в расчетах высоты сжатой зоны равной граничной высоте Х = Х_R и

применением относительной высоты сжатой зоны ξ_R и коэффициента α_R.

При бетонах В30 и ниже и арматуры А240, А300, А400 допускается сечения

рассчитывать при ξ=ξ_R и х=х_R по формулам M ≤ R_bbxR(h_o– 0,5x_R) + R_sсA`<sub>s</sub>(h<sub>o</sub>– a`)

R_bbxR = R_SA_s - R_scA`_s Макс возможная несущая способность бетона

сжатой зоны сечения элементаM_b,max = α_RR_bbh_o² схема из Л6

Остаток внеш м-та,воспринимается сжатой ар-рой М'_s = М - M_b,max

Вопрос №29 наклон сечения

Разрушение изгиба элемента по наклонным сечениям происходит вследствие

одновременного действия изгибающих моментов и поперечных сил

Расчет эл-ов на действие поперечных сил 1По бетонной полосе между накл

сечениями.Проверяется пр-ть накл полосой под воздействием сжимающих ус-ий

вдоль полосы и растяг ус-ий от попер ар-ры.2Расчет по накл сеч на действие

попер сил.Произ-тся на основе ур-ия равновесия внеш и внутр сил,действующих

в накл сеч с длиной проекции «с» на продол ось элемента.3Расчет по накл сеч на

действие м-та.Производтся на основе ур-ия равновесия м-ов от внеш и внутр сил,

действую в накл сеч с длиной проекции «с» на продол ось эл-та.Расчет эл-тов на

действие попер сил по бетонной полосе между накл сеч Для тяжелого бетона

производится по ф-ле:Q ≤ 0,3R_bbh₀, Q–попер сила в сеч на расстоянии от опоры

не менее «h₀».Прочность накл сеч на действие изгибающего момента

M_д ≤ M_s +M_sw + M_s,inc,где M_s = ΣR_sA_sz_bM_sw = ΣR_swA_swz_sw M_s,inc = ΣR_sA_s,incz _inc

Прочность наклон сечения на действие поперечных сил Qд ≤ Qb+Qsw +Qs,inc,

гдеQb–попер сила,воспринимаемая бетоном,Qsw-попер сила,воспр-ая хомутами,

Qs,inc - поперечная сила, воспринимаемая отгибами Qb=1,5R_btbh₀²/c,

Qsw = ΣRswAsw, Qs,inc = ΣRsAs,incsin. Схема из Л7

Вопрос №30 случайный эксц

При l₀ < 20h расчет производится следующим образом N ≤ ςφ(R_bA_b + R_scA'_s)

Коэффициент продольного изгиба φ = φ_b+2(φ_sb-φ_b)α_s причем φ ≤ φ_sb α_s = μR_s/R_b

μ – коэф армирования,назначается предварительно,обычно 0,01-0,02.ς – коэф,

зависящий от размера сечения, если размер сечения менее 200 мм, равен ς = 0,9

При этом должно соблюдаться условие Л7

μ = As/bh₀ ≥ μ_min Не рекомендуется в сжатых эл-ах

применять в кач-ве рабочей ар-ры стали с расчетным сопротивлением> 400 МПа

Вопрос №31 малый эксц

Напряжения в элементе в растянутой арматуре R_s ≥ σ_s ≤ R_sс, в сжатом бетоне

= призменной прочности R_b, в сжатой арматуре σ_s= R_sc. Л7

Уравнения прочности Ne ≤ R_bbxz_b + A′_sR_sc(h₀-a′) N= R_b bx + A′_sR_sc- σ_sA_s

В растян ар-ре напр-ния опр-тся по эмпирической ф-ле в зав-ти от от-ия ξ / ξ_R.

Вопрос №32 больш эксц

Напряжения в арматуре в растянутой Rs, в сжатой Rsc, Напряжения в бетоне

сжатой зоны равны предельным Rb. Соблюдается условие ξ ≤ ξ_R.

Уравнение прочности, в общем виде, Л7

Ne ≤ R_bbxz_b + A′_sR_sc(h₀-a′) N= R_b bx + A′_sR_sc- RsAs

Вопрос №40 сопр-ие растян эл-тов обр-ию трещин

σ = P/F R_bt,ser= P_crc/F Усл-ие трещиностойкости N ≤ Ncrc

N ≤ R_bt,serA_b + 2αR_bt,serA_s Для элемента с преднапряжением

N ≤ R_bt,serA_b + 2αR_bt,serA_s+ (σ_sp +2αR_bt,ser) A_spN ≤ R_bt,serA_b + 2αR_bt,ser(A_s+A_sp) + N_sp

Вопрос №34,39 сопр-ие изгиб эл-тов обр-ию трещин

Изгибаемые эл-ты σ = M/W R_bt,ser= M_crc/W_pl

Метод ядровых моментов Основан на равенстве м-ов образования трещин в

расчетном сечении,причем момент внутр сил М_crc определяется от-но ядровой

точки наиболее удаленной от рассматриваемого сечения.

Условие трещиностойкости M ≤ Mcrc M_crc = R_bt,serW_pl ± M_rp M_rp = N_sp (e_0p +r) W_pl = γW_red r = φ W_red /A_red

0,7 ≤ φ = 1,6 - σ_b / R_b,ser Для элемента без преднапряжения r = W_red/A_red

Вопрос №35 основные положения

При компоновке сбор балочного перекрытия необ-мо выбрать:тип плиты перекры

тия(пустот,ребрис)сетку колонн(пролет ригеля и плит)напр-ие ригелей(продол

попер)форму попер сеч ригелей(прямоугольная,тавров)опред-ть номинальную

ширину плит Выявить число типоразмеров плит и ригелей

Тип плиты перекрытия Пустот плиты при врем нагрузках до600 кг/м²(до6,0 кН/м²).

Ребристые плиты при любых значениях нагрузок.Примерные пролеты ригеля и

плит.Ригели приним-тся длиной 6,0-9,0м.Вып-тся высотой 60 см.Принятые при

компоновке перекрытия р-ры сечения ригеля могут быть уточнены в дальнейшем.

Плиты прин-ся длиной 4,5-7,0м.Пустот плиты вып-тся высотой 220 мм ребристые

высотой 1/20-1/25 от пролета.Ригели тавров сеч с полками в нижней зоне.Ширина пустотных

плит в пределах 1,2-3,2м.Ширина ребристых в пределах 1,0-1,8м.

Вопрос №41 общие положения Деф-ции(прогибы,углы поворота)ж/б эл-ов

опр-ся по прав-ам стр механики,Зн-ия кривизн опр-ся с учетом специфичных св-в

ж/б: ползучести,усадки,влияния преднапряжения,Кривизна опр-ся отдельно для

участков с трещинами и без трещин. Кривизна без трещин

B=kE_bI_red –изгибная жест-ть.При непродолжит нагружении k= 0,85.

При продолжит нагружении k = E_b/(1+φ_b,crc) φ_b,crc определяется по таблицам CП.