![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Повх, И. Л. Магнитная гидродинамика в металлургии
.pdfСравнительные данные |
о величине |
микрозерна |
|
-свидететьствуют о том, что |
зерна |
перлита |
измельча |
ют в 1,5—3 раза. Кроме того, при |
металлографическом |
диализе установлено, что электромагнитное воздействие приводит к более равномерному и.тонкому распреде лению феррита, в то время как в обычном металле име ют место сравнительно грубые выделения феррита.
Известно, что такому строению структуры соответ ствует более высокая .прочность и вязкость литого ме талла.
Улучшение кристаллической структуры металла при водит к повышению его механических свойств в литом и термообработанном состоянии. Предел прочности ме
талла повышается |
на 4—9%, предел текучести — на |
||
9—14%. |
|
|
|
Электромагнитное воздействие на процесс кристал |
|||
лизации |
фасонных |
отливок |
из легированных сталей и |
сплавов. |
Практика |
литья |
фасонных отливок из ста |
лей аустенитного класса показывает, что они в большей мере подвержены различным дефектам, чем отливки из сталей перлитного класса.
Наиболее распространенным пороком отливок из ■аустенитных сталей являются дефекты усадочного про исхождения. Это явление объясняется тем, что аусте нитные стали при температурах, 'близких к температуре ликвидуса, имеют высокую вязкость, а при температу рах, близких к температуре солидуса, в них интенсивно развивается усадка. Кроме того, эти стали не имеют фазовых превращений. Поэтому большинство техноло гических приемов, хорошо зарекомендовавших себя при производстве перлитного литья, оказываются совер шенно непригодными при производстве отливок из ау стенитных сталей.
Поэтому в данной области литейного производства все большее применение находят различные методы активного воздействия на процесс первичной кристал лизации, такие как механическая вибрация, литье под давлением, ультразвук.
Наиболее трудно воздействовать на процесс кристал лизации фасонных отливок, изготовляемых методом литья по выплавляемым моделям. Это объясняется тех нологическими "особенностями данного вида литья — ■прокалкой и нагревом формы перед заливкой.
Одним из возможных и целесообразных, как с техно
1170
логической, так и с конструктивной точек зрения, пу тей управления «процессом кристаллизации фасонных отливок из аустенитных сталей является воздействие на
отливку скрещенными электрическим и магнитным |
по |
|||||
лями при |
конду.кционном вводе |
электрического |
тока |
|||
в расплав [26, с. 44]. |
|
|
|
|
||
Использованная |
в опытах экспериментальная |
уста |
||||
новка аналогична |
изображенной |
на рис. |
79. |
Макси |
||
мальная индукция при рабочем зазоре 250 мм |
состав |
|||||
ляла 0,52 |
Т. Величина тока, вводимого в црибыль отли |
|||||
вок, равнялась 800—1200 А. |
форм, |
формовка, |
||||
Изготовление |
оболочковых |
|||||
•прокалка и заливка производились |
по принятой на за |
|||||
водах технологии. Для ввода тока в расплав в |
оболоч |
ковой форме делали два выпора. После установки опоки
Рис. 81. Схема установки опоки с
формой: |
|
|
/ — полюса электромагнита |
(услов |
|
но повернуты |
на 90°); 2 — опока; |
|
3J — оболочковая |
форма; |
4 — на* |
полннтель; 5 — электроды |
с формой |
(рис. |
81) |
в |
зазор |
электромагнита |
перед |
|||
заливкой в выпоры вводились электроды, гибко |
соеди |
||||||||
ненные с токопроводами |
генератора. |
После заливки |
|||||||
формы металлом |
такой |
способ |
подвода |
обеспечивал |
|||||
надежный контакт в процессе электромагнитного |
воз |
||||||||
действия. |
|
|
исследований использовали |
от |
|||||
На |
первом этапе |
||||||||
ливки |
простой |
конфигурации — пластины |
размерами |
||||||
140Х70ХИ |
мм из стали |
1Х18Н9Л с |
прибылью |
высо |
той 60 мм и сечением в средней части 26 мм. Геометри ческие размеры пластин выбирали таким образом, что бы при наличии зон с затрудненным питанием была обеспечена возможность изготовления из пластин об разцов для проведения металлографических исследо ваний, .механических испытаний и определения плот ности.
Металлографическим анализом обработанных и контрольных пластин установлено, что электромагнит ное воздействие приводит к существенному уменьшению
171
или полному устранению микродефектов усадочного происхождения, а также к изменению дендритного строения. В контрольных отливках имеет место ярко выраженная дендритность строения с видимыми микропорами. При исследовании микроструктуры обработан ных и контрольных отливок разницы не обнаружено.
Полученные результаты свидетельствуют о том, что электромагнитная обработка отливок простейшей формы из стали 1Х18Н9Л улучшает физическую однородность металла, уменьшает или полностью устраняет усадочные макродефекты и повышает прочностные и пластические свойства металла. Увеличивается плотность металла в верхней и средней частях отливок. Нижние части отли вок практической разницы в плотности не имеют, что объясняется концевым эффектом, увеличивающим в обоих случаях скорость кристаллизации отливок.
Изменение дендритного строения отливок, подверг нутых электромагнитному воздействию, может быть объяснено перемешиванием металла. Однако интенсив ность перемешивания, по-видимому, была недостаточной для ощутимого измельчения макрозерна.
Дальнейшее изучение влияния скрещенных электри ческого и магнитного полей проводили на фасонных от ливках, широко используемых в промышленности [26, с. 55]. Для этих целей были выбраны две тонкостенные отливки сложной конфигурации из стали 1Х18Н11БЛ и сплава ЭИ268. В отливках имелись узлы с затруднен ным питанием, а конфигурация .прибыли приводила к неоднородности электрического поля.
Электрический ток в обоих случаях подводили к прибыльной части, которая у первой отливки имела ци линдрическую форму, а у второй — шаровую.
Исследования |
проводили |
при |
магнитной |
индукции |
|
В = 0,5Т, полном |
электрическом |
токе |
/= 7 0 |
0 -у 1000А, |
|
воздействие осуществляли |
до полного |
затвердевания |
|||
отливок. |
|
|
|
|
|
В обоих случаях ввиду неоднородности электрическо го и магнитного полей можно ожидать более интенсив ного перемешивания расплава, чем в прямоугольных пластинах.
Металлографические исследования отливок из стали 1Х18Н11БЛ, затвердевавших при обычных условиях, показали наличие возле патрубков рыхлот и раковин (рис. 82,а). В отливках, затвердевавших при электро-
172
![](/html/65386/283/html_v_gpav8cWT.KIli/htmlconvd-f82ZyG174x1.jpg)
магнитном воздействии, рыхлоты и раковины отсутст вуют (рис. 82,6).
Кроме того, при исследовании установлено, что у
•опытных отливок в верхней и средней массивных частях наблюдается измельчение макрозерна но сравнению с отливками, затвердевающими без электромагнитного воздействия.
Электромагнитное воздействие на отливки из сплава ЭИ268 привело к устранению пористости в ступице
(рис. 83).
Наблюдаемые у некоторой части обычных отливок трещины в верхней части ступицы или в тонких сечени ях у отливок, подвергнутых электромагнитному воздей ствию, отсутствуют.
Исследование микроструктуры отливок, кристалли зовавшихся в скрещенных электрическом и магнитном полях, показало, что микрозерно отливок измельчено. Величина микрозерна в этом случае может быть оценена тремя баллами по стандартной шкале ГОСТ 5939—65, в то -время как микрозерно обычных отливок оценива ется одним баллом.
Поскольку детали, изготовленные из отливок (сталь 1Х18Н11БЛ), эксплуатируются при повышенном давле нии, представляло интерес выявить их работоспособность в этих условиях. С этой целью отливки, затвердевавшие
•при электромагнитном воздействии, и обычные отливки были подвергнуты гидроиспытаниям.
Шесть опытных отливок успешно выдержали давле ние 45 кгс/см2, в течение 20 мин. При испытаниях кон трольных отливок у двух было обнаружено нарушение
герметичности |
при |
35 кгс/см2, у одной отливки — при |
|
25 кгс/см2. |
|
|
|
Таким образом, проведенные исследования показали |
|||
эффективность |
электромагнитного |
воздействия в про |
|
цессе затвердевания |
фасонных |
отливок, получаемых |
методом литья по выплавляемым моделям.
Следует обратить внимание на то, что электромаг нитное воздействие скрещенными электрическими и магнитным полями может осуществляться на отливки различной конфигурации, изготовляемые из разных ме таллов и сплавов. Эффективность воздействия в каждом конкретном случае обеспечивается подбором соответ ствующих значений электрического и магнитного полей, длительностью и направленностью воздействия.
174
Для электромагнитного воздействия можно исполь зовать также вибрацию, создаваемую, при пропускании через прибыль .переменного тока [111, Г68] .
При использовании переменного тока 1000А про мышленной частоты и времени воздействия 2 мин на от ливку (см. рис. 82) из стали 1Х18Н11БЛ также получено измельчение зерна во всех сечениях отливки. Установ лено некоторое повышение плотности металла.
Кроме того, применение электромагнитной вибрации при частоте 50 Гц и 67 кЛц, помимо общего повышения плотности металла, приводит к выравниванию плотно сти по высоте отливки.
Следует отметить, что электромагнитная вибрация металла может быть осуществлена как при контактном,' так и при бесконтактном вводе электрического тока в металл, а также при контактном вводе постоянного или переменного тока и использовании переменного маг нитного поля.
МГД-явления имеют также место при электросварке [112]. Электромагнитные силы в сварочной ванне воз никают за счет взаимодействия тока дуги с собственным или приложенным магнитным полем. Движение металла, вызванное этими силами, оказывает существенное вли яние на процесс формирования сварного шва и его структуру. -
Скрещенные электрическое и магнитное поля ис пользуют также при кристаллизационном процессе очист ки металлов , фНЗ]. В этом случае электромагнитное воздействие на расплав способствует отводу примесей от фронта кристаллизации, улучшая степень очистки, и приводит к получению однородной структуры металла.
3.КРИСТАЛЛИЗАЦИЯ В БЕГУЩЕМ МАГНИТНОМ ПОЛЕ
Внастоящее время существует множество предло жений о .применении бегущего магнитного поля для управления процессом кристаллизации отливок и слит ков. Устройства, создающие бегущее магнитное поле,
могут быть использованы как при непрерывном литье, так и для воздействия на стационарный слиток или от ливку [114]. В указанной литературе, как правило, содержится только описание способов и устройств. Остановимся на некоторых результатах технологических исследований.
175
Бегущее магнитное поле применяли для воздействия на процесс кристаллизации стального слитка [115]. Изложницу изготовляли из немагнитной листовой ста ли 1Х18Н9 и футеровали песком. Сечение полости сос тавляло 120X40 мм п,ри глубине 1500 мм. Изложница помещалась между статорами, которые питались током в 4000А промышленной частоты. Электромагнитное воз действие осуществляли с начала заливки формы ме таллом, время воздействия равнялось 15—65 с.
Для первого этапа кристаллизации, когда имеет место перегрев металла в центральной зоне, изучали влияние бегущего магнитного поля на рост корочки. Установлено, что при его воздействии на слиток в ин тервале от Г5 до 60 с рост корочки происходит почти в два раза медленнее, чем :в обычных условиях.
Кроме того, исследовали влияние величины электро
магнитных объемных сил |
на процесс |
роста корочки. |
||||||
|
|
При этом |
|
время |
воздей |
|||
|
|
ствия было постоянным II |
||||||
|
|
составляло 35 с, силу то |
||||||
|
|
ка изменяли в интервале |
||||||
|
|
от 800 до |
1400А. |
|
|
|||
|
|
Как видно из рис. 84, |
||||||
|
|
с увеличением электрома |
||||||
|
|
гнитной силы рост короч |
||||||
|
|
ки замедляется. |
При из |
|||||
Рис. 84. Влияние силы тока в стато |
мерении |
температур |
за |
|||||
твердевания |
обычного и |
|||||||
рах на толщину корочки при темпе |
||||||||
ратуре стали |
1560—1570°С |
опытного |
слитков |
разни |
||||
затвердевания |
|
цы в |
продолжительности |
|||||
указанных слитков |
не обнаружено. |
Это |
||||||
явление авторы объясняют |
замедлением |
процесса |
за |
твердения в первоначальный момент процесса, когда за счет интенсивного перемешивания расплава скорость роста коронки уменьшается. Затем после накопления достаточного количества обломков кристаллов в осевой части идет быстрое объемное затвердевание металла.
Установлено, что при воздействии бегущим магнит ным полем на стальной слиток оптимальное значение электромагнитной силы, отнесенной к единице объема, должно составлять не менее чем 3 -104 Н/м3 [116].
Устройства бегущего магнитного поля в различных конструктивных вариантах используются при зонной кристаллизации металлов '[113, 117, 118].
176
Представляют значительный интерес результаты ис следования влияния бегущего магнитного поля на за полняемость форм и жидкотекучесть расплавов [119]. Асбоцементную форму, которая имела два плоских ка нала высотой 1—2 мм, помещали на плоский статор. Питание статора осуществляли токами 50 Гц и 500 Гц. Величину магнитной индукции изменяли в пределах 0,016—0,07 Т. В опытах использовали технически чистые
олово |
(99,5% Sn), цинк |
(99,9% |
Zn), сплавы ЦА-4 |
||
(4,3% А1; 0,67% Си; 0,2% |
Р; остальное Zn) |
и силумин |
|||
(11,83% |
Si), |
а также технически |
чистый |
галлий (в |
|
этом случае |
использовали |
форму |
из оргстекла). Рас |
плавы заливали в форму при относительном перегреве, равном 1,105—1,106, что соответствовало для олова 255°С, для цинка 462°С, для сплава ЦА-4 420°С, для силумина 635°С, для галлия 40°С.
Экспериментами установлено, что при одинаковом силовом воздействии жидкотекучесть цинка и силумина увеличивается на 30—40% при питании статора током частотой 500 Гц по сравнению с опытами, когда питание осуществляли током промышленной частоты.
Воздействие бегущего магнитного поля приводит, также к увеличению заполняемости каналов форм.
4.КРИСТАЛЛИЗАЦИЯ В ЭЛЕКТРОМАГНИТНОМ ПОЛЕ, СОЗДАВАЕМОМ ОДНОИЛИ МНОГОВИТКОВЫМ
ИНДУКТОРОМ
При прохождении по проводнику длиной dl перемен: ного тока dl, изменяющегося по синусоидальному зако
ну, на проводник будет действовать электродинамическая сила, средняя величина которой за период будет [120]
dF = у |
R {dl |
[d f i f } , |
(213) |
||
где R — действительная |
часть |
комплексной |
величины. |
||
Подставив в |
выражение |
(213) значения |
d l — aEdS ■ |
||
(dS — поперечное |
сечение |
элемента тока) |
и B = |
получим выражение для силы, действующей на элемент объема dW, в виде
dF = v.o$>dW. |
(214) |
7 Зак. 71 |
177 |
Здесь Ф — действительная часть потока энергии.
Удельная электромагнитная сила |
f = |
d~F |
, т. е. |
|
dW |
||||
|
|
|
||
/ = ап Ф . |
|
|
(215) |
|
Как видно электромагнитная |
сила |
совпадает по |
направлению с направлением потока энергии Ф, т. е. направлена нормально к поверхности проводника.
Таким образом, на каждый элемент объема будет действовать давление
dp
откуда
= 1 f “ l
= |
= |
f d l , |
(216) |
ds |
|
|
|
или |
р = |
[х a j Ф d l . |
(217) |
|
|
о |
|
Электромагнитное давление может удерживать жид кую проводящую среду от растекания, сжимая ее в
. радиальном направлении.
Расчет электромагнитного давления для бесконечных плоских тел и цилиндра при однородном *магнитном по ле приведен в работе [120].
Для сплошного цилиндра радиусом г0 при протекании
тока / через индуктор с числом витков ш |
|
||||
|
р = 6,41 • 10~12 (I w)2 р-Х |
|
|||
X |
~ ж |
|
|
(218) |
|
|
-j- beia |
г0 |
V T |
||
|
|
|
|||
где |
со цст |
|
-глубина проникновения поля. |
||
Максимальное давление (при г = 0) |
|
||||
|
Ртах = |
6,41 • 10-12 { I w f X |
|
||
X |
1 — |
|
|
|
(219) |
|
Ь « , ( ^ ) + Ь е , ( ^ ) J' |
Решение задачи с учетом конечных размеров систе мы индуктор— жидкий металл и при малом отношении
178
ширины индуктора к его диаметру, т. е. при неоднород ном магнитном поле, выполнено в работе [169].
Выражение для давления имеет вид:
|
|
|
|
|
|
(220) |
где |
|
|
|
|
|
|
16- 10~ 7 |
д |
д |
, |
— |
„ |
|
— |
- — |
0 (<•>. а , |
Р , |
г ) ; |
СО = (X а |
Ш г 2 ; |
Расчетом |
показано, что |
при |
а = 0,1 -4-0,4 |
максималь |
ное значение давления может быть получено при отно сительной частоте ап = 500. В частности, установлено, что для слитков из алюминиевых сплавов диаметром от
16-10-2 до 30-10~2 м |
оптимальной является частота |
|
500—1000 Гц, для слитков |
диаметром от 30-10~2 до |
|
50-10-2 м — 250—500 |
Гц и для слитков диаметром от |
|
50- Ю-2 до 85 ■10-2 м — 50—200 Гц. |
||
Электромагнитные |
силы, |
возникающие в расплаве, |
из-за конечных размеров системы индуктор — жидкий металл, неоднородны и приводят к перемешиванию.
Поскольку электромагнитные силы, действующие на верхние и придонные слои металла, значительно меньше электромагнитных сил в осевой области тигля, проис ходит выжимание металла из этой части объема в места с пониженным давлением. Возникающая в этом случае двухконтурная циркуляция не обеспечивает выравнива ния температуры и состава по всему объему металла, так как обмена между верхней и нижней областями перемешивания практически не происходит. Полное пе ремешивание металла достигается при одноконтурной циркуляции металла.
Электромагнитное воздействие при наличии кристал лизатора [57,- 121, 170]. В этом случае электромагнитное устройство представляет собой соленоид с наружным магнитопроводом. Соленоид, как правило, изготовляют из медной полой трубки, магнитопровод шихтуется изтрансформаторного железа. Применением магнитопровода достигается концентрация энергии перемешивателя в жидкой лунке слитка. Индуктор может быть расположен как над поверхностью расплава, так и по периметру кристаллизатора. Питание индуктора осуществляют от тока промышленной частоты.
7* Зак, 71 |
179 |