книги из ГПНТБ / Ахмедов, Х. А. Осушительные мелиорации учебник для гидромелиоративных факультетов технических и сельскохозяйственных вузов
.pdfдля входа воды в полость дрены устраивают в виде проме жутков между витками проволоки, намотанной на каркас, или в виде зазоров между кольцами, нанизанными на него. Такие фильтры называются каркасно-стержневыми.
В сетчатых фильтрах (рис. 56) каркас или дренажная труба с отверстиями обмотана фильтровой сеткой. Чтобы филь трующая поверхность по периметру сетки каркаса или дре нажной трубы не уменьшалась, устраивают опорные ребра и обматывают сетку проволокой. Сетчатые фильтры подвержены
закупорке |
мелкими частицами |
и кристаллами солей |
и коррозии |
|||||||||||
и в |
мелиорации |
|
их |
|
применяют редко. |
|
|
|
||||||
Сетчатые фильтры |
изготовляют из луженой меди, латуни, |
|||||||||||||
фосфористой бронзы, |
нержавеющей стали, |
пластмассы, |
стек |
|||||||||||
лянного |
волокна. |
Сетки |
из пластмассы и стекла |
более |
стой |
|||||||||
ки |
против |
коррозии. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Фильтровые сетки подбирают, просеивая через них образцы |
||||||||||||||
водоносного грунта. |
Сетка |
подходит, если через нее проходит |
||||||||||||
следующая |
часть |
навески |
|
(в |
% от |
полного |
веса): при граве |
|||||||
листых |
песках—30—40, |
при |
крупных песках — 40 — 60, при |
|||||||||||
средних - 60—80. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
опре |
||||
Для разнородных песков размер отверстий в сетках |
||||||||||||||
деляют |
по |
формуле ВНИИВодгео: |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
* = |
|
2ч-2,5Я50, |
|
|
(6.1) |
||
где |
t — ширина |
отверстия; |
|
|
|
породы, |
меньше которого |
|||||||
D50 — диаметр |
частиц водоносной |
|||||||||||||
|
|
содержится 50% частиц по весу. |
|
|
|
|||||||||
Мелкие |
сетки быстро забиваются, поэтому в мелкозерни |
|||||||||||||
стых и глинистых песках применять их не рекомендуется. |
||||||||||||||
Для |
однородных |
песков |
размер |
отверстий в сетках |
опре |
|||||||||
деляют по формуле: |
|
|
|
|
|
размер |
частиц водонос |
|||||||
t = (1,5 |
2)dc |
, |
где dcp = средний |
|||||||||||
ной |
породы. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
В крупнозернистых песках применяют дырчатые фильтры- |
||||||||||||||
трубы с круглыми |
отверстиями. Щелевые фильтры представ |
ляют собой трубы, на поверхности которых устраивают щели трапецеидальной формы, расширяющиеся внутри. Размеры проходных отверстий в дырчатых и щелевых фильтрах реко мендуется определять по следующей таблице:
Фильтр |
Однородные |
пески |
Разнородные |
пески |
Дырчатый |
t= {2-ьЗ) |
аср |
^ = (3-5—4) |
й?50 |
Щелевой |
*=(1.25-И ,5) dcр |
*=(1,5+2) |
rf50 |
Диаметр фильтра зависит от диаметра дренажной трубы, минимальный размер которой определяется габаритом насоса,.
140
устанавливаемого в шахте колодца или погружаемого в сква жину.
Длину гравийного фильтра определяют по формуле С. К. Аб рамова:
|
/0 - 7 6 4 3 |
(6.2) |
где 1ф— длина |
фильтра; |
|
Q — дебит |
колодца; |
|
d — наружный диаметр фильтра;
—допустимая входная скорость фильтрации на поверх ности фильтровой обсыпки, м\сутки.
=65 V k.
Вводоносных среднезернистых, мелкозернистых песках и
глинистых грунтах более надежны гравийные фильтры (рис. 57). Фильтрующую обсыпку в скважинах подбирают так же, как и для горизонтальных дрен.
По конструкции и способу уст ройства различают обсыпные и кар манные (корзинчатые) гравийные фильтры. В обсыпках гравий в ко лодце засыпают в межтрубное про странство между каркасом фильтра и обсадной колонной труб, которую потом поджимают. В карманных (корзинчатых) гравийных фильтрах (рис. 58) гравий засыпают в спе циальные карманы или корзины, устраиваемые на поверхности кар каса. Гравий в карманы засыпают
Рис. 57. Обсыпной гравийный |
Рис. 58. Гравийный |
фильтр: |
фильтр с карманами |
1 —каркас фильтра; 2 —гравийная об сыпка; 3 —обсадная труба.
141
на поверхности земли и фильтр опускают в скважину в го товом виде. Толщина слоев засыпки 5 см, в карманных филь трах — 3 см.
В гравитационных (колокольных) фильтрах широкие отверстия в каркасе заполняют водоносным крупным песком или гравием.
Выбор типа фильтров зависит от назначения скважины, условий залегания подземных вод, состава водоносных пород и химического состава воды. В скважинах временного действия применяют щелевые и сетчатые фильтры, в тонкозернистых и глинистых песках — гравийные. В скважинах постоянного действия, устраиваемых для дренажа и водоснабжения, ставят гравийные и щелевые фильтры, так как они более долговечны и устойчивы против закупорки и коррозии. Щелевые и сетчатые фильтры используют в гравелистых, крупнозернистых и раз нозернистых песках. В агрессивных средах рекомендуют при менять каркасы из коррозионностойких материалов — пласт массы, дерева, нержавеющей стали, фарфора, стекла. Каркасы из стальных и асбестоцементных труб покрывают специаль ными лаками (кузбасский, бакелитовый) или наносят другие защитные покрытия.
Диаметр фильтрового каркаса и его скважность
Правильный выбор диаметра и скважности фильтрового каркаса обеспечивает минимальные потери напора и беспере бойную работу скважин в течение многих лет. О размерах скважности фильтрового каркаса существуют разные мнения. По Ф. Ф. Энгелю, она должна быть 1—3%. В. М. Гаврилко с учетом кольматажа, зарастания отверстий и агрессивности грунтовых вод предлагает 50—60%. По С. К. Абрамову и С. В. Комиссарову, нормальную работу скважин может обес печить скважность фильтрового каркаса в 15—20%. По мне
нию Н. |
М. Решеткинсй, В. А. |
Барон |
и X. Якубова |
(1966), |
||
лучшей |
скважностью гравийного фильтра |
является та, кото |
||||
рая совпадает или несколько превышает |
скважность |
контак |
||||
тирующего слоя (не менее 25—30%). |
|
|
от проч |
|||
Пределы скважности фильтрового каркаса зависят |
||||||
ности материала труб, принятых |
для |
оборудования |
скважин: |
|||
|
Ф и л ь т р о в о й к а р к а с из т р у б |
|
П р е д е л ь н а я |
|||
|
|
|
|
с к в а ж н о с т ь , % |
||
стальны х.................................................................................. |
|
|
|
|
30 |
|
чугунных.................................................................................. |
|
|
|
|
15 |
|
асбестоцементных................................................ |
|
|
. |
|
25 |
|
винипластовнх............................................................... |
|
|
|
25 |
||
гончарных.................................................................................. |
|
|
|
|
17 |
|
фарфоровых..................................................................... |
|
|
|
|
|
142
При строительстве скважин вертикального дренажа при меняют цельнотянутые трубы из нержавеющей стали. Скваж ность таких труб принимается при заводской нарезке отвер стий — 25%, при автогенной — 15—18%.
Диаметр фильтрового каркаса Эф определяют по форму лам:
|
|
|
г\ |
_. Q d i u ' .обе. |
|
(6. |
4) |
|
|
|
|
ф - 0 , 1 7 5 y v ; |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Q dj0 Р гр 0(,/С |
|
(6- 5) |
||
|
|
|
и ф - |
0.2\1фРфж ’ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||
где |
Q — дебит скважины, ма1сутки\ |
пласта, меньше |
||||||
|
d — диаметр частиц грунта каптируемого |
|||||||
|
которого в грунте 10% частиц по весу; |
|
|
|||||
РгР'Обс — пористость гравийной обсыпки, %; |
|
|
|
|||||
|
1ф— длина фильтра (длина перфорированной |
части дре'- |
||||||
|
нажной трубы); определяется по формуле С. К. Аб |
|||||||
|
рамова (6. 2) и зависит от мощности |
эксплуатируе |
||||||
|
мого пласта |
7; |
|
|
|
|
|
|
Рф к — скважность |
фильтрового каркаса, %. |
|
|
|
||||
В гидродинамически совершенной скважине |
для предот |
|||||||
вращения размыва покровного и |
подстилающего |
мелкоземов |
||||||
длину фильтра 1ф принимают по следующим зависимостям, |
м\ |
|||||||
|
при |
Г до 10 |
|
1Л — 7 — (1 — 2); |
|
|||
|
при |
Г - 1 0 - 2 0 |
|
Гф —Т — (2 — 3); |
|
|||
|
при |
7 = 20 - 40 |
|
1ф= 7 — (4 — 5). |
|
|||
Число отверстий на 1 пог. м фильтра при заданной скваж |
||||||||
ности фильтрового каркаса |
определяют по формулам: |
|
||||||
для |
круглых |
отверстий: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
„ |
™ |
^ф-к . |
|
(6. 6) |
|
|
|
|
п |
<р |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
для |
щелевых |
отверстий: |
|
|
|
|
|
|
|
|
„ |
3> 14 Рф Рф.к-^Ш) |
|
(6. |
7) |
||
|
|
|
|
а - Ь |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
d — диаметр отверстий |
|
|
|
|
|
||
|
а — ширина щели |
|
|
|
|
|
|
|
|
b — длина щели |
|
|
|
|
|
|
|
Итак, диаметр фильтрового каркаса, при котором сохраня |
||||||||
ется линейный закон фильтрации, |
можно определять методом |
|||||||
подбора. |
|
проходных |
отверстий подбирают в за |
|||||
Размеры и форму |
висимости от гранулометрического состава грунта, прилегаю щего непосредственно к фильтровому каркасу. Оптимальный
143
вариант должен создавать условия минимальных сопротивле ний и предотвращать суффозию грунта.
По техническим условиям СН-14-57 размеры проходных отверстий рекомендуется определять, руководствуясь следу ющими соотношениями, мм:
|
О д н о р о д н ы е п е с к и |
Р а з н о р о д н ы е п е с к и |
||
|
Р |
> 2 |
— < 2 |
|
|
“50 |
|
*ю |
2 |
Дырчатый фильтр |
(2,5 |
3) rfso |
(2 -ь 4) й?50 |
|
Щелевой — “— |
(1 -Т- 1,5) й?50 |
(1,5 |
2) |
Опыт эксплуатации скважин вертикального дренажа с гра вийными фильтрами в Голодной степи показал, что размеры отверстий каркаса целесообразно подбирать по следующим формулам:
для |
круглой |
перфорации D ome. = |
(1,2-г 1,5) Z)50; |
(6.8) |
|
для |
щелевой |
нарезки |
Ьи, = (0,75 -г 1,0) D b0; |
(6. 9) |
|
|
|
|
1Щ— (2,5 4-3,5) Z)60, |
(6.10) |
|
где Ьщ, 1Щ— соответственно |
ширина и длина щелей. |
|
|||
Применять проволочную обмотку поверх перфорированной |
|||||
части фильтрового каркаса |
нецелесообразно. Обмотка |
прово |
|||
лочной |
сеткой |
уменьшает площадь |
отверстий — снижает |
скважность фильтрового каркаса от 5 до 12% и меняет форму отверстий. Устойчивости обсыпки и снижения размера суффозии водоносного грунта можно добиться соответствующим под бором гранулометрического состава гравия.
Наилучший материал для формирования устойчивого фильт ра — разнородный гравий из естественного карьера с фракция
ми 2 — 30 |
мм; причем |
фракций 2 — 7 мм должно быть не |
|
менее 50 |
— 60%. |
Если |
крупных (свыше 10 мм) фракций |
больше 40 — 50%, |
формируется крупнопористый фильтр, уси |
ливающий вынос песка эксплуатируемого пласта при откачке.
В результате образуется провальная воронка |
вокруг устья, и |
|||||||||
скважина выходит из строя. |
|
|
|
|
|
150 — |
||||
Устойчивость устья скважины при толщине обсыпки |
||||||||||
200 мм |
надежно |
сохраняется |
при |
условии: |
^ - < 3 0 |
— 35. |
||||
При этом должно соблюдаться |
следующее |
|
“50 |
|
|
|||||
отношение мини |
||||||||||
мального |
диаметра пор гравия |
к среднему |
диаметру |
грунта |
||||||
каптируемого |
пласта; |
7 — 8. |
|
|
|
|
|
|||
- Гравийный |
фильтр |
“50 |
подобрать |
по |
коэффициенту |
|||||
можно |
||||||||||
фильтрации гравия |
|
|
|
|
|
rs |
<!6 —8. |
|||
и эксплуатируемого п ласта :-^ |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
*\пл‘ |
|
|
За рубежом применяют горизонтальные фильтры, от |
||||||||||
ходящие |
от колодца |
вертикальной |
дрены |
в |
радиальных на |
правлениях. Подземные воды, поступающие в шахту колодца, откачивают насосом. Колодцы нового типа надежны и эконо
144
мичны. Вертикальные колодцы с горизонтальными усилите лями рекомендуется применять и при орошении подземными водами.
■К сожалению, вертикальный дренаж с горизонтальными фильтрами-усилителями мало изучен.
§ 35. Расчет вертикальных дрен, насосы и двигатели для них
Существует несколько методов расчета вертикального дренажа. Ниже рассмотрен расчет совершенного колодца вер тикального дренажа по эффективному радиусу.
Для расчета и проектирования вертикального дренажа тре буются следующие исходные данные: 1) глубина дренажного колодца от поверхности земли; 2) средний коэффициент филь трации грунтов К, в крторых заложен колодец; 3) диаметр колодца d\ 4) глубина водоупорного слоя; 5) исходная глуби
на залегания грунтовых вод; 6) средний |
годовой |
слой воды |
|
Р, инфильтрирующийся в зоне действия вертикальной |
дрены |
||
(от орошения и осадков); 7) количество дней откачки |
в году |
||
Т\ 8) норма осушения. |
|
|
верти |
Требуется определить: 1) радиус влияния колодца |
|||
кальной дрены R при разных понижениях уровня грунтовых |
|||
вод в нем 5;; 2) дебит колодца и модуль |
дренажного |
стока |
|
при тех же данных; 3) эффективный радиус R3— горизонталь |
|||
ную проекцию кривой депрессии от оси |
колодца |
до |
точки, |
где глубина грунтовых вод соответствует норме осушения;
4)площадь осушения, га.
Глубина эксплуатационной скважины (Н колодца) склады
вается из следующих элементов:
|
Нк = h -f- Sp + а |
b, |
|
(6. 11) |
где h — уровень грунтовых вод в период |
минимума, |
глубина |
||
залегания кровли водоносного горизонта, намечаемо |
||||
го к эксплуатации; |
понижения уровня воды в |
|||
Sp — расчетные |
максимальные |
|||
скважине |
в период эксплуатации с учетом |
cfe3KH |
||
уровня при взаимодействии скважин группового водо |
||||
забора; |
определяемая |
конструктивными |
особен |
|
а —величина, |
||||
ностями насосов (водоотливных |
установок) и равная |
|||
5—12 м\ |
|
|
|
|
Ь— величина отстойника, зависящая от гранулометриче ского состава водоносных пород (в скальных породах 2—3 м, в галечниках — 3—5 м, в среднезернистых песках 5—10 м, в тонкозернистых пылеватых песках-
до 15 м).
Sp = 'H — h0.
10-520 |
145 |
Радиус |
влияния |
R колодца |
определяют, сопоставляя два |
|
известных |
уравнения: |
|
питание грунтовых |
|
1) Количество |
воды, поступающее на |
|||
вод в зоне действия колодца: |
|
|
||
|
|
0 = |
г ' |
(6. 12) |
2) Дебит колодца при откачке (рис. 59):
^ |
■Kk(/Я - hi) __ nk (2И - |
S) S |
(6. 13) |
|
V |
П |
Ъ |
|
|
|
In — — 0 ,5 |
In — — 0,5 |
|
** *
Приравниваем уравнения (6. И) и (6. 12) из условия уста новившегося движения
_ nk (2Н - S) S
ТШ4 - 0 . 5
Н6
и находим уравнение, из которого можно определить радиус влияния R при разных значениях S:
R2 (in |
- 0,5) =» |
(6. 14) |
Обозначая правую часть уравнения (6. 13) через Во1, опре деляют значение этой величины при разных понижениях.
Обозначив левую часть уравнения (6. 13) Вь находят зна чение В для нескольких произвольно заданных радиусов влияния Rt.
Рис. 60. Кривая зависимости В = /(/?).
По полученным значениям Вь строят график зависи мости Bt = /(/?() и по величине В01 определяют радиусы влия
ния для принятых понижений уровня |
грунтовых вод (рис. 60). |
|||
По найденным значениям R определяют дебит колодца по |
||||
любой из формул (6. 12 или 6. И) и находят |
дебит |
колодца |
||
по формуле: |
|
|
|
|
Я = Ш л л !сек- |
|
(б- |
15) |
|
Дренажный модуль вычисляют по формуле: |
|
|
||
_ Q-104-1000 |
л[с с 1 |
га. |
(6. |
16) |
Ядр — .*#286400 — 115,7 ^ |
Эффективным радиусом называется горизонтальное рас стояние от оси колодца до точки на кривой депрессии, в ко
Ю* |
147 |
торой глубина залегания грунтовых вод соответствует норме осушения.
Исходя из этого определения эффективного радиуса, оче видно, значение его можно найти из уравнения кривой деп рессии, которое может быть написано так:
Q I |
Я'Л |
(6- 17) |
|
y2 = hl + ~ u [ ' " T - w } |
|||
где |
|
|
|
y = H + k a — H |
(см. рис. 59). |
|
|
Уравнение (6. 17) переписывают в виде: |
|
|
|
( |
~Q |
|
|
|
Лц) пК |
(6. |
18) |
|
|
Обозначают правую часть через С0, а левую — через С.
(У - hi) |
= |
С„ |
(6. 19) |
|||
Q |
||||||
|
|
|
|
|
||
Задаваясь производными значениями |
R 3, определяют |
|
||||
С2; С3 и по полученным значениям |
строят |
график зависимо |
||||
|
сти |
С = /(/? э); |
отклады |
|||
|
вая |
на |
графике |
значение |
||
|
С0, находят значение Я3 |
|||||
|
при заданном понижении |
|||||
|
уровня |
грунтовых |
вод |
|||
|
(рис. 61). |
|
|
|||
|
Площадь, осушаемую |
|||||
|
одной |
вертикальной |
дре |
|||
|
ной, определяют по фор |
|||||
|
муле: |
|
|
|
||
|
®осуш = “щт' |
(6. 20) |
||||
I |
Количество |
скважин |
||||
вертикального |
дренажа |
|||||
|
на массиве N можно оп |
|||||
_ |
ределить, если разделить |
|||||
общую |
площадь |
массива |
||||
с на площадь, полученную |
||||||
|
по формуле (6. 20): |
|
||||
Рис. 61. Кривая зависимости С7=У(/^в) |
|
|
® м а с с |
(6. 21) |
||
|
N = О |
|||||
|
|
|
“есуш |
|
|
148
Экономическая эффективность вариантов откачки
Дебит колодца тесно связан с коэффициентом фильтрации эксплуатируемого водоносного пласта, в котором заложен вертикальный дренаж. Суммарный объем эксплуатационных откачек определяется гидрогеологическими условиями — раз ностью приходной и расходной частей общего водного балан са данной территории. С увеличением глубины откачки тре буется более мощная установка и возрастают затраты энергии, хотя при этом увеличивается дебит и радиус действия колодца. Следовательно, меньше понадобится колодцев на ту же пло щадь. Если увеличить диаметр колодца, увеличивается дебит, но возрастает стоимость строительства колодца. Поэтому при проектировании вертикального дренажа с механическим водо подъемом устанавливают экономически выгодные глубины откачки воды и диаметры колодцев.
Увеличение дебита на 1 м откачки (удельный дебит), а также удешевление потребляемой энергии снижает стоимость подъема воды.
Если вертикальные дрены служат одновременно и источ ником орошения, то затраты на их строительство окупятся значительно быстрее. При орошении 1 га хлопчатника ороси
тельной |
нормой |
6000 м?/га при глубине откачки |
в пределах |
|||
4 — 25 м затраты |
электроэнергии |
за |
сезон составляют от |
100 |
||
до 600 |
квт-я. Если это оценить |
в денежном выражении, |
то |
|||
на откачку воды |
в пересчете на |
1 |
га приходится |
примерно |
десятая доля общих затрат по возделыванию хлопчатника. Рациональная увязка режимов потребной откачки и работы насосных агрегатов — задача не из легких. Это и понятно: наиболее выгодный режим работы насосов при круглогодичной интенсивной занятости всех агрегатов не совпадает с графиком потребной откачки. Она имеет неравномерный характер в го
довом |
разрезе. |
|
в качестве основного критерия |
||
А. В. Юдин (КиргНИИВХ) |
|||||
экономической эффективности |
при выборе оптимального ва |
||||
рианта режима откачек в целях орошения и |
осушения пред |
||||
лагает |
выражение, |
характеризующее |
величину расчетных |
||
затрат: |
|
|
|
|
|
|
|
С, + £■„ А) = min, |
|
(6.22) |
|
где Q — себестоимость продукции за год по рассматриваемому |
|||||
|
варианту, руб.; |
|
|
|
|
Ен — отраслевой |
нормативный коэффициент эффективности |
||||
|
(0, 1); |
|
|
|
варианту, -руб. |
Я) — капитальные вложения по каждому |
|||||
На основании работ М. А. |
Сабитова, |
В. |
Л. Мякушко для |
||
условий Чуйской долины А. В. |
Юдин вывел |
формулу для оп |
149