книги из ГПНТБ / Кошко, И. И. Техника воздействия на нефтяной пласт горением
.pdfВ Румынии на месторождении Гура Синицей для нагнетания воздуха используются четыре компрессора Ингерсолл Ренд 6Х (США) (производительностью каж дый 10 мъ'!ми.н при давлении нагнетания до 25 кг/см2. Привад компрессора осуществляется от электродвигате ля мощностью 160 кет.
В Румынии на месторождении Суплаку [113] для на гнетания воздуха в пласт применяются подобные ком прессоры типа «Дуплекс» румынского производства. В табл. 6 приводятся основные параметры передвижных компрессорав, выпускаемых фирмами США, которые могут быть использованы для внутрипластового горения, если по условиям работы требуются сравнительно невы сокие давления нагнетания воздуха.
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
6 |
||
|
Шифр |
Произво |
Давле |
Мощ |
|
|
|
Фирма |
дитель |
Вес, |
к г |
||||
ние, |
ность, |
||||||
|
|
ность, |
|
|
|||
|
|
к г / с м 2 |
л . с. |
|
|
||
|
|
м 3/ м и н |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
Уэлл |
5С-101 |
29 |
9—18,5 |
350 |
|
|
|
Комплешенс |
Тринадо |
21—23 |
18,5 |
250 |
— |
|
|
Джой |
АВ-2 |
18 |
9—18 |
300 |
10800 |
||
Ле-Руа |
320-С2 |
24 |
17,5 |
—- |
34000 |
||
Ингерсолл |
4ННЕ-2 |
28—32 |
7—21 |
360 |
12900 |
||
Ренд |
|||||||
Гарднер — |
ВК-С4 |
14— 15 |
17,5 |
150 |
5500 |
||
Денвер |
|||||||
Шромм |
600 |
17 |
7—14 |
190 |
5900 |
В СССР наиболее перспективны для внедрения этого метода следующие месторождения: Ярегское (Коми АССР), Б айчу,нас (Гурьевская о'бл.), Нефтянское (Крас нодарский край), Охтинское (о. Сахалин) и др.
Расчет давления нагнетания воздуха при пятиточеч ной схеме расположения скважин может быть проведен по формуле:
• |
Р |
/ |
iaPa*f |
In |
1,238 |
1 ТВ |
7 , т д h |
||||
|
|
|
|
70
где Р и Pvt — давление на забое нагнетательной и экс
плуатационной скважины соответственно,
ата\
ia —■максимальная скорость нагнетания воз
духа, м3/сутки,-
уа — вязкость нагнетаемого воздуха при на чальной температуре пласта, спз;
/у— температура пласта, °к; Ад—эффективная проницаемость для воздуха,
миллидарси;
h — мощность пласта, м;
ас >— расстояние между нагнетательной и экс плуатационными скважинами, м\
rw — радиус эксплуатационной скважины, м; v r — скорость движения фронта горения в на
чальной стадии процесса, м/сутки,- т„ *- время начальной стадии процесса, м/сутки.
В начальный период, при очаговой системе разработ ки, когда фронт горения имеет небольшую площадь, мощность компрессорной станции используется непол ностью, что экономически невыгодно. В связи с этим, целесообразно одновременно разрабатывать несколько участков таким образом, чтобы период максимального количества нагнетания воздуха на одном участке совпа дал с периодом минимального объема нагнетания на другом участке.
Расчеты показывают, что предполагаемое давление нагнетания воздуха на указанных выше месторождениях составляет до 40 кг/см2, а необходимая производитель ность компрессорной станции при очаговой системе раз работки .для одного участка площадью 1,5—3 га равна около 40 тыс. м3/сутки.
При линейном потоке определение давления нагне тания может быть выполнено по следующей формуле:
где I — расстояние между рядами .нагнетательных и эксплуатационны,х снважин;
71
пс — число скважин в ряду; ас — расстояние между скважинами в ряду.
Линейная система разработки также может получить значительное промышленное применение особенно при эксплуатации таких крупных месторождений как Арланское (Баш. АССР), Уеинокое (Коми АССР) и др.
Эксплуатационные затраты при внутрипластовом го рении в основном определяются стоимостью электроэнер гии. В связи с тем, что имеются нефтяные месторожде ния с различной глубиной залегания и различной проницаемостью пласта, целесообразно изучить, как из меняется энергоемкость процесса компримирования воз духа в зависимости от давления.
Выбор типа привода компрессора определяется стои мостью энергии и энергетическими ресурсами. Наиболее широкое применение получил привод компрессоров от электродвигателей. К преимуществам электропривода относятся простота обслуживания и надежность в ра боте.
При наличии газа экономичен привод с газовым дви гателем внутреннего сгорания. Указанный привад может получить широкое применение для компримирования воздуха при внутрипластовом горении.
При значительных степенях сжатия весь процесс раз бивают на несколько ступеней, подвергая в промежут ках сжатый воздух охлаждению.
Процесс сжатия в многоступенчатом поршневом ком прессоре состоит из .нескольких последовательно проис ходящих процессов одноступенчатого сжатия, причем после каждой ступени воздух охлаждается в холодиль нике. Величина степени сжатия ограничивается темпе ратурой вспышки -смазочных масел. Промежуточное охлаждение воздуха между ступенями при многоступен чатом сжатии позволяет повысить экономичность работы машины, приближая процесс сжатия к изотермическому.
Рассмотрим работу сжатия при изменении объема цилиндра компрессора, в котором заключен объем воз духа V\. При адиабатическом изменении состояния воз духа его давление и объем связи,ны уравнением Пуас сона:
р* = ( W
л W ‘
72
Работа при сжатии воздуха в цилиндре компрессора на беско нечно малую величину может быть определена из выражения
(см. рис. 20):
dL = —pSdx,
где s — площадь поршня. Изменение объема воздуха
определяется из уравнения dV 0— Sdx.
Отсюда следует
dL = — P dV0.
j- |
---- X |
| L |
"ТТ........... |
С? в |
11 |
|
1 ! |
1 |
1 1 |
Й_____ Lj_________
t “ |
г “*« |
Рис. 20. Схема определе ния работы цилиндра компрессора.
Уравнение Пуассона может быть записано
Дифференциальное уравнение процесса сжатия з а пишется в следующем виде:
dL = — P V ? * b . t v*
где Pi и I/j — первоначальное давление и первоначаль ный объем воздуха;
Р о и По —- давление и объем воздуха после сжатия; ах — бесконечно малое перемещение поршня
при сжатии;
dV 0— бесконечно малое изменение объема воз духа;
k •—постоянная величина. Интегрируя указанное уравнение, получим:
- |
P i И * j |
П о Л / И , |
Pi V* Vo~k + C
PiVxk |
|
P i V f |
+ c. |
k — \ ИГ(*_1) + С = |
{ k - \ ) V \ft-1 |
||
При начальных условиях П0— |
и L — О |
73
Таким образом, работа адиабатического сжатия мо жет быть определена из выражения
Учитывая значительную энергоемкость сжатия воз духа, эксплуатационные затраты при внутрипластоном горении в основном определяются стоимостью электро энергии.
Всвязи с тем, что имеются нефтяные месторождения
сразличной глубиной залегания и различной проницае мостью пласта, целесообразно специально рассмотреть вопрос об изменении энергоемкостей процесса сжатия воздуха от давления. Выразить аналитически процесс сжатия в виде уравнений, охватывающих влияние всех факторов, не предоставляется возможным.
Приближенно работа, затрачиваемая в теоретическом цикле z-ступенчатого компрессора с .промежуточным охлаждением при равных отношениях давлений и адиа батическом сжатии по ступеням, находится ;по форму ле [98]
А—1
где Р 1 — начальное давление всасывания, кг/см2; Pi — конечное давление нагнетания, кг/см2\
V i— первоначальный объем нагнетаемого газа, ж3; к — показатель адиабаты.
Для нагнетания воздуха при внутриллистовом горе нии обычно используют двух-, трех- и четырехступенча тые компрессорные машины. Для примера проведем сравнение четырехступенчатого и двухступенчатого про цессов сжатия воздуха.
Нетрудно показать, что экономия при четырехступен чатом сжатии в процентах определится из выражения
74
Из анализа указанной формулы следует, что <с уве личением числа ступеней, экономия энергии на сжатие будет возрастать, а сами работа будет приближаться к изотермическому циклу.
Сравнение целесообразности многоступенчатого сжа тия при другом числе ступеней, исходя из затрачивае мых количеств энергии, в общем виде может быть вы полнено из уравнения
где z[ и ^ 2— число ступеней сравниваемых циклов
компрессоров.
Суммарную индикаторную работу г-ступенчатого
компрессора с равными отношениями давлений в сту-
2#.--
пенях (е = у е 4), учитывая неполное промежуточное
75
охлаждение воздуха можно, определить по следую щей формуле:
Е |
Л К |
k |
(*; * |
- |
d + £ ;[< «; |
‘ |
- i ) + |
||
LИ НД. |
|
k |
— \ |
||||||
|
|
|
|
k—i |
|
|
|||
|
|
*-1 |
|
|
|
|
|
||
|
+ (е' |
- |
1) + ... + |
(е' k |
|
|
|
||
где |
|
Хт — тепловой |
коэффициент; |
ступенях |
|||||
е' = е (1 + 8вс + |
8J — отношение |
давлений |
в |
||||||
|
Т j, |
Т %- |
компрессора с учетом потерь; |
||||||
|
абсолютная |
температура воздуха |
|||||||
|
|
|
соответственно перед первой сту |
||||||
|
|
|
пенью и перед каждой из следую |
||||||
|
|
|
щих степеней, |
° С; |
|
давлений |
|||
|
8вс и 8Н— относительные |
потери |
|||||||
|
|
|
всасывания |
и нагнетания. |
Полная мощность N, подводимая к валу компрес сора, должна быть больше индикаторной на величи ну 7VT, необходимую для преодоления трения в звеньях
механизма машины, и 7VBcn для привода вспомогатель ных механизмов компрессора
N = N + N + N .
Сумма 7VHH+ NT= iVKпредставляет собой мощность,,
потребляемую собственно компрессором. Отношение и N K называется механическим кпд компрессора
и обозначается \ 1ех,
мех |
ту |
N + N ' ■ |
Для поршневых компрессоров с хорошим состоянием механизма движения при нормальной смазке и полной нагрузке кпд лежит в следующих пределах: v)Mex ==
= 0 ,9 5 -0 ,8 .
Зависимость потребляемой компрессором мощности от давления нагнетания при различном количестве сту пеней сжатия показана на рис. 21. Кривые 1, 2 и 3 по лучены при условной (производительности компрессора 30 м31мин, а кривые 4, 5 и 6 — при 60 мг/мин. Кривые
76
Рис. 21. Зависимость потребляемой компрессором мощ ности от давления нагнетания при различном количестве ступеней сжатия.
1 и 4 построены при двухступенчатом сжатии, 2 и 5 — при трехступенчатом и 3 и 6 — при четырехступенчатом сжатии.
Как следует из приведенного графика, с увеличением давления нагнетания потребляемая мощность возрастает. Зависимость удельного расхода электроэнергии на 1 мъ сжатого воздуха с увеличением нагнетания имеет ана логичную закономарность.
Следует отметить, что с повышением давления уве личивается число ступеней сжатия, в результате услож няются конструкции машины, увеличивается вес, габа ритные размеры и ее стоимость.
Итак, целесообразно на первой стадии внедрения использовать метод внутрипластов1аго горения на место рождениях, где по условиям работы требуются сравни тельно невысокие давления компримирования воздуха.
На залежи Павлова Гора существующая промысло вая компрессорная станция была реконструирована. Для нагнетания воздуха в пласт на станции были дополни-
77
телыго установ,лены два компрессора типа 2СГ-50 и один — типа 8ГК-3.
Установленные компрессоры позволяют подавать на опытный участок до 30 тыс. мг воздуха в сутки. Опыт ные работы по применению внутриш1 аставо1го горения проводятся в условиях использования малаприапоообленного для этой цели оборудования, что не позволяет объективно определить экономическую эффективность метода.
Создание специальных компрессоров связано со зна чительными затратами средств и времени, поэтому при нято решение на первом этапе внедрения метода исполь
зовать компрессоры, |
выпускаемые в настоящее время |
промышленностью. |
|
Наиболее общими требованиями, относящимися к ком |
|
прессорам, являются |
простота конструкции, компакт |
ность и наименьший вес. Простота конструкции опреде ляется необходимостью, с одной стороны, облегчения производства и эксплуатации, а с другой — необходи мостью повышения надежности работы машины. Однако сочетание простоты конструкции с высокой производи тельностью и экономичностью обычно трудно осуществи мо. При проектировании оборудования для внутрипластового горения конструктору приходится решать ком плекс сложных вопросов, относящихся к процессам инициирования горения и непосредственно к компановке оборудования станций. Одним из важнейших требова ний, предъявляемых к компрессорам, является кругло суточная работа с остановками лишь для проведения профилактического ухода и постановки в резерв.
Поскольку процесс виутриштастового горения обычно длится от 1 до 3 лет и более, было принято решение отказаться от передвижных компрессоров, имеющих сравнительно небольшой моторесурс.
В последние годы создается ряд станций для осу ществления процесса горения в различных геологических условиях. Основный ряд станций по давлению .нагнета ния воздуха принят следующим: 35, 70 и 200 кг/см2.
Размещение оборудования станций предусматрива ется в помещениях вагонного типа. Обвязка компрессо ров предусмотрена применительно к условиям их блоч ного монтажа. Создание оборудования в блочном виде позволяет сократить сроки его монтажа и уменьшить
78
объем строительно-монтажных работ в условиях про мысла. Вес и габаритные размеры блоков позволяют транспортировать их как по железной дороге, так и ав тотранспортом.
После окончания работ на выбранном участке обо рудование может быть перевезено и смонтировано на новом ^объекте.
Следует отметить, что при выборе компрессоров для «нутрипластового горения следует в каждом отдельном случае подбирать их (по производительности и давле нию) в зависимости от особенностей месторождения. Наиболее приемлемыми по своим параметрам являются компрессоры 305ВЛ.
Установка компрессора предусматривается на спе циальной раме, которая крепится к типовому фунда менту.
Такое исполнение станции связано с необходимостью снижения ее стоимости и сокращения сроков монтажа.
Основное требование, предъявляемое к компрессор ной станции: 'возможность обеспечения необходимой по дачи воздуха для разрабатываемого участка и непре рывной работы в течение длительного времени, особенно в период розжига пласта. Непрерывность работы лучше всего обеспечивается наличием нескольких компрессоров, выбранных таким образом, когда остановка любого ком прессора не влечет за собой нарушение технологического режима.
Необходимое давление нагнетания воздуха может быть установлено пробным нагнетанием передвижными компрессорами. Для указанной цели могут быть исполь зованы компрессоры УКП-80 или УКС-100.
При выборе компрессора (необходимо исходить из условия, чтобы его параметры соответствовали оптималь ному режиму работы и (конструкция удовлетворяла тре-
бованиям эксплуатации. |
поршневых |
|
Техническая |
характеристика воздушных |
|
компрессоров среднего и высокого давления |
приведена |
|
в таблице 7. |
несколько вариантов компрессорных |
|
Разработано |
станций. Технологическая схема одного из вариантов станции на базе трех компрессоров 305ВП20/35 запроек тирована (В блочном виде. Размещение основного обору дования станции КС 60/35 предусматривается в четырех
79