
книги из ГПНТБ / Тодоров, Р. П. Структура и свойства ковкого чугуна
.pdf20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ 15 -J 30 ■ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
‘О 10 |
- |
|
гу/оС |
|
1,3%Si |
|
2,7%C |
\ \ |
|
|||
|
/ |
|
1,2%Sl |
|
1,0/oSi |
\ |
\ |
|||||
|
|
0,08%Mn |
^ |
|||||||||
|
S |
|
0,057ot1n |
|
|
|
|
|
||||
|
|
0915%S |
|
|
|
|
|
|
||||
25 |
|
0J2°/oS |
|
|
• |
• |
|
4 |
|
|||
|
|
> »----- 1----- 1— |
|
|
||||||||
|
7000 |
|
7200 |
|
2,0 |
2,0 |
2,8 |
|
Комплектность |
|||
|
Плотность, кг/м3 |
Количествографита,% |
|
графитовых |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
включений |
|
||
Р и с . 66. М е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а |
к о в к о г о |
ч у г у н а с г р а ф и т о в ы м и |
в к л ю ч е н и я м и |
|||||||||
столько |
незначительна, |
что |
их с основанием |
|
рассмат |
|||||||
ривают |
как |
источник |
микронеплотностей. |
Исключи |
||||||||
тельно |
важное |
значение имеет |
не только |
количество |
||||||||
графитовых образований, ко и их форма. |
На |
|
рис. |
66 |
||||||||
схематически показана |
форма |
основных |
графитовых |
|||||||||
включений, |
которые |
характеризировали |
структуру ис |
|||||||||
пытуемых |
образцов. |
С помощью |
модифицирования |
и |
||||||||
регулирования |
температуры |
графитизіирующего отжига |
||||||||||
их изменяли от шаровидной до пластинчатой. |
|
Влияние |
фактора компактности на графитовые образования настолько велико, что превосходит влияние абсолютного количества графита.
■К отдельной группе следует |
отнести изменения |
ме |
||
ханических |
свойств рассматриваемых |
чугунов за |
счет |
|
структуры |
металлической основы. |
Показанные |
на |
|
рис. 67 зависимости получены |
путем |
изотермического |
Содержание перпита,% Температура изотермичегкосо превращения, °'
Р и с . 67. В л и я н и е с о д е р ж а н и я п е р л и т а и т е м п е р а т у р ы и з о т е р м и * ч е с к о г о п р е в р а щ е н и я а у с т е н и т а п а м е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а к о в к о г о ч у г у н а
138
охлаждения исследованных проб. Видно, что дисперс ность перлита сильно влияет на свойства ковких чугунов. Это подтверждается н данными табл. 37 о механи
ческих свойствах ковких чу- |
|
|
Таблица 37 |
||||
гунов, |
подвергнутых закалке |
В Л И Я Н И Е Т Е М П Е Р А Т У Р Ы |
|||||
(с образованием мартенси |
|||||||
О Т П У С К А |
Н А М Е Х А Н И Ч Е С К И Е |
||||||
та) и последующему отпуску |
|
Ч У Г У Н А |
|
||||
|
|
|
|
С В О Й С Т В А К О В К О Г О |
|||
при |
различных |
температу |
|
|
|
||
рах. В зависимости от темпе |
Т е м п е р а |
°в, |
Н В |
||||
ратур |
отпуска |
металличе |
о т п у с к а , |
||||
|
|
|
|
т у р а |
|
|
|
ская основа может быть мар |
°С |
к г с / м м 2 |
|
||||
|
|
||||||
тенситной, трооститной |
или |
|
|
|
|||
сорбитной, с различной дис |
300 |
97 |
500 |
||||
персностью ферірито-карбид- |
400 |
88 |
425 |
||||
ной смеси. Каждая из |
этих |
500 |
75 |
370 |
|||
структур определяет различ |
600 |
68 |
220 |
ные пластические и прочност ные показатели© отливках. Имеет значение также и зер
нистость металлической основы (табл. 38) |
[51]. |
К этой |
|||||
|
|
|
|
|
|
Таблица 38 |
|
В Л И Я Н И Е В Е Л И Ч И Н Ы З Е Р Н А Н А М Е Х А Н И Ч Е С К И Е С В О Й С Т В А |
|||||||
|
|
|
Ч И С Т О Г О Ж Е Л Е З А |
|
|
|
|
Средний |
а в |
а п ц |
|
Средний |
а в |
стп ц |
|
диаметр |
|
|
Ö. % |
диаметр |
|
|
6. % |
зерна, |
кгс/мм* |
зерра, |
кгс/мм* |
||||
мм |
|
мм |
|
||||
9 ,7 |
16,8 |
4,1 |
28,8 |
0 ,2 0 |
26,8 |
5 ,8 |
48 ,8 |
7 ,0 |
18,4 |
3 ,9 |
30 ,6 |
0,1 6 |
27 ,0 |
6 ,6 |
50 ,7 |
2 ,5 |
21 ,5 |
4 ,5 |
39,5 |
0,11 |
28,4 |
11,8 |
5 0 ,0 |
группе в принципе следует отнести и изменения, которые неметаллические включения вносят в свойства железо углеродистых сплавов вообще и ковких чугунов в частности. Мы имеем в виду в первую очередь сульфид ные н фосфидные включения. Известно их отрицательное воздействие на свойства рассматриваемых сплавов. По этому их количество обычно не превышает 0,18%. При таких минимальных содержаниях эти включения при сутствуют преимущественно в виде изолированных вклю чений, которые, хотя и уменьшают в некоторой степени пластичность металлической основы, но не оказывают резкого влияния на свойства отливок в целом. Однако в последние несколько десятилетий интерес к сернистым чугунам с шаровидной формой графитовых включений
139
возрос. Содержание серы в них часто достигает 0,4 й даже 0,5%. При этом наряду с изолированными суль фидными включениями неизбежно возникают и эвтекти ческие образования, резко снижающие удлинение и ударную вязкость давних чугунов.
Ксамостоятельной группе следует отнести изменения
вмеханических свойствах отливок под влиянием легиру ющего действия элементов. Мы имеем в виду те элемен ты, которые полностью или частично растворяются в фер рите (аустените). Как видно из рис. 68, присутствующие
Р и с . 68. В л и я н и е л е г и р у ю щ и х э л е м е н т о в н а |
м е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а |
фе р р и т а
втвердом растворе легирующие элементы могут значи тельно изменить твердость, прочность и ударную вязкость феррита [76]. Особый интерес представляет влия ние кремния и марганца, так как они входят в число по стоянных примесей в составе ковких чугунов. Видно, что оба элемента резко повышают прочностные характерис тики феррита за счет его пластичности.
Как уже отмечалось, внутрикристаллическое распре деление элементов (в том числе и кремния) после графитизации эвтектического цементита характеризуется значительной неравномерностью. Те участки аустенита, которые унаследовали место бывшего эвтектического це ментита, отличаются гораздо более низким содержани ем кремния, чем те, которые соответствуют эвтектическо му аустёниту. Это различие в содержании кремния в от дельных микрюучастках аустенита переносится позже и в феррит. Отсюда и положительное значение длительной высокотемпературной выдержки, выравнивающей содер жание кремния и других примесей в микрообъемах ме-
140
галлйческон основы, что приводит к повышению пласти ческих характеристик.
Изложенное дает нам возможность объяснить влия ние основных примесей (углерода, кремния, хрома, мар ганца, фосфора и серы) на механические свойства ков ких чугунов (рис. 69). Увеличение содержания углерода приводит ік непрерывному понижению прочностных и пластических характеристик ковких чугунов. Эта зависи мость, впрочем, относится ко всем чугунам и обусловле на увеличением графитовой фазы. Следует отметить, что увеличение содержания углерода ведет и к некоторому улучшению механических свойств отливок. Речь идет о рассеянной пористости, непосредственно связанной с уг леродным эквивалентом. Однако очевидно, что отрица тельное влияние повышенного содержания графита на столько велико, что оно в состоянии полностью ликвиди ровать положительный эффект пониженной пористости в отливках. Кремний влияет ів основном на свойства а- твердого раствора — повышает прочность и твердость за счет удлинения и ударной вязкости. Действие марганца многосторонне. Оно проявляется как в легировании фер рита, так и в дисперсности перлита. Было отмечено, что указанный элемент понижает интервал перлитного пре вращения, что (при прочих одинаковых условиях) ведет к увеличению дисперсности феррито-карбидной смеси. Очевидно, оба фактора (и легирование феррита, и дис персность перлита) повышают твердость и прочность ковких чугунов. Что касается пластичности и вязкости, их значения тем ниже, чем выше фактическое содержа ние марганца. Существенное значение имеет и абсолют ное количество серы, так как включения понижают ме ханические свойства рассматриваемых чугунов. Отрица тельное действие серы проявляется сильнее, когда она не связана с марганцем (см. рис. 9). В этом случае сера формирует на границах зерен низкоплавкую эвтектичес кую прослойку, для которой характерна повышенная хрупкость. Аналогично влияет фосфор. Нескольких де сятых процента фосфора достаточно для придания ков ким чугунам высокой хрупкости в условиях ударных на грузок.
Влияние хрома на механические свойства ковких чу гунов подобно влиянию марганца. Как было показано, наличие хрома в ковких чугунах сильно замедляет про цессы графитизации, поэтому его содержание не должно
141
Ш 6g, кес/мм^
ігогчг
20о\-ЧО
WO
WO
140
120
100
Р и с . 69. В л и я н и е э л е м е н т о в н а м е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а п е р л и т н о г о (о ) н ф е р р и т н о г о
превышать 0,07%- В отдельных случаях (в чугунах с перлитной металлической основой) допустимо содержа ние хрома 0,1—0,12%.
Уже упоминалось, что алюминий находит широкое применение как модифицирующая добавка, ускоряющая графитообразование ковких чугунов. Влияние алюминия на механические свойства связано с компактностью гра фитовых включений; при повышенном его содержании наблюдается некоторое количество графитовых образо ваний, близких по форме к пластинчатым. Они являются причиной понижения прочности и пластичности ковких чугунов при содержании алюминия выше оптимального (т. е. того, при котором механические свойства наиболее высоки). Что касается более низких значений удлинения влево от максимума, они, вероятно, вызваны известным количеством перлитных включений в структуре чугунов, появляющихся из-за недостатка модифицирующей до бавки. Здесь сказывается, по-видимому, и отмеченное ранее (табл. 24) влияние алюминия на равномерность распределения графитовых включений по сечению отли вок.
Следует иметь в виду, что зависимости на рис. 69 по-
( б ) к о в к о г о ч у г у н а |
|
|
лучены на |
стандартных |
ведет к |
Как видно из рис. 70, У |
ских свойств ковких чу- |
|
заметному |
понижен! |
зависимость вызва- |
гунов. Можно предполагать, чти |
|
Р аС - Ж о т " Г 1,Раа С о ч п о с т Г н Т д л ш > е ш . е Мо ? л и в о к РЛ
143
142
на различиями в зернистости металлической основы. Влияние некоторых технологических факторов (темпера туры перегрева, длительности выдержки и температуры заливки) показано ниже:
|
Т е м п е р а т у р а п е р е г р е в а , °С |
||||
|
ИЗО |
147Ö |
1500 |
1520 |
1550 |
сгв, кгс/мм2 |
................................. 38 |
37 |
36 |
36 |
34 |
б, % ............................................. |
15 |
15 |
14 |
13 |
12 |
|
Д л и т е л ь н о с т ь в ы д е р ж к и , |
||
|
м и н |
( п е р е г р е в 1500°С) |
|
|
15 |
30 |
60 |
сто, кгс/мм2 ................................ |
37 |
35 |
34 |
б, % .............................................. |
14 |
13 |
13 |
|
Т е м п е р а т у р а з а л и в к и , °С |
||
|
( п е р е г р е в |
1500°С) |
|
|
1500 |
1450 |
Ы 00 |
ив, кгс/мм2 ................................ |
34 |
34,5 |
36,0 |
б, % ............................................... |
12,5 |
13,0 |
14,0 |
Видно, что как перегрев жидкого металла, так и его выдержка в жидком состоянии ведут к некоторому по нижению прочности и удлинения ковких чугунов. Анало гично влияние повышенных температур заливки. Причи ны такого влияния технологических факторов еще не выяснены. По всей вероятности, они связаны как с плот ностью отливок, так и с особенностями графитизирующего отжига, с различиями в количестве графитовых вклю чений; размерами зерен и т. д. Дело в том, что и пере грев жидкого металла, и его выдержка в жидком состоя нии ведут к уменьшению числа графитовых зародышей, возникающих в процессе последующего графитизирующего отжига [83].
Остановимся на влиянии неоднородности структуры по сечению отливок. Мы имеем в виду наличие так назы ваемой перлитной оторочки в структуре ковких чугунов с ферритной металлической основой. В наших исследова ниях было показано, что ширина этой оторочки изменяет ся обычно в зависимости от химического состава и усло вий отжига отливок ів пределах 0,1—0,5 мм. В отдельных случаях она достигает одного и более миллиметров (см. рис. 70). Следует отметить, что в практике нередко пре небрегают влиянием перлитной оторочки на удлинение и прочность отливок. Объясняется это тем, что механиче ские свойства ковких чугунов обычно определяют стан дартными пробами, толщина которых (диаметр равен
144
16 мм) мало чувствительна к сравнительно тонкому слою перлитной структуры. Однако не следует забывать, что преобладающая часть отливок из ковкого чугуна харак теризуется тонкостенностыо. Здесь относительная часть перлитной структуры в общем сечении отливок может доходить до нескольких десятков процентов (из-за ото рочки), что и определяет значительное влияние отороч
ки на свойства тонкостенных отливок. |
|
|
|
|
||||||
Многообразие микроструктур, |
характеризующих от |
|||||||||
ливки из |
рассматриваемого |
|
|
|
|
|
|
|||
материала и |
соответствую |
|
|
|
|
|
|
|||
щую им твердость |
и |
проч |
|
|
|
|
|
|
||
ность, дает достаточно осно |
|
|
|
|
|
|
||||
вания рассматривать ковкие |
|
|
|
|
|
|
||||
чугуны |
как износостойкий |
|
|
|
|
|
|
|||
материал |
(рис. 71). |
Ковкие |
|
|
|
|
|
|
||
чугуны с зернисто-перлитной |
|
|
|
|
|
|
||||
металлической основой |
пре |
|
|
|
|
|
|
|||
восходят во износостойкости |
|
|
|
|
|
|
||||
приведенные на рис. 71 спла |
|
|
|
|
|
|
||||
вы. Особенно высока износо |
|
Р и с . |
71. |
И з н о с |
с п л а в о в : |
|
||||
стойкость |
высококремнисто |
/ — б р о н з а ; |
2 — ф е р р и т н ы й к о в к и й |
|||||||
го чугуна снерлитной метал |
ч у г у н ; |
3 — |
С Ч |
18*36; |
4 — М С Ч |
32-52; |
||||
5 — п е р л и т н ы й |
к о в к и й ч у г у н ; |
6 — |
||||||||
лической |
основой. |
Очевид |
в ы с о к о к р е м н н с т ы й |
п е р л и т н ы й к о в |
||||||
|
|
|
|
|
||||||
но, ее повышенная твер |
|
|
|
к и й ч у г у н |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
дость является |
причиной определенных преимуществ |
ковких чугунов как износостойкого материала. Это дает дополнительные возможности еще более широкого при менения их в качестве конструкционных материалов.
Глава VIII
ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ СВОЙСТВ КОВКОГО ЧУГУНА
Ковкий чугун все больше применяется как один из рас пространенных литейных материалов (рис. 72) [87]. В ряде случаев темпы повышения объема производства ковкого чугуна значительно превышают темпы роста применения отливок из литой стали іи серых чугунов [87]. Такая тенденция обусловлена бесспорными пре имуществами ковкого чугуна по сравнению с литыми сталя'ми в отношении жидкотекучести, линейной усадки,
145
обрабатываемости и других литейных и технологических свойств. Существенное влияние при этом оказывают ус пехи науки и практики: повышается предел прочности
(рис. 73), сокращается время графитизирующего отжига
(рис. 74).
|
1955 |
7965 |
|
|
|
Р и с . |
72 |
|
|
|
|
Р и с . |
72. Т е м п ы |
р о с т а м и р о в о г о |
п о т р е б л е н и я |
к о в к о г о ч у г у н а |
|
|
Р и с . 73. |
Д и н а м и к а |
р о с т а |
п р о ч н о с т и |
к о в к о г о ч у г у н а : |
/ — т е р м и ч е с к и о б р а б о т а н н ы е |
к о в к и е ч у г у н ь г ; 2 — п е р л и т н ы й к о в к и й |
||||
|
|
ч у г у н ; 3 — ф е р р и т н ы й к о в к и й ч у г у н |
Р и с . 74. Д и н а м и к а с о к р а щ е н и я в р е м е н и |
г р а ф и т и з и р у ю щ е г о о т ж и г а : |
|
/ — 1900 |
г .; 2-Н І920 г .; |
J —tl940 г .; 4— 1965 г .; |
5— 1970 |
г. |
|
Расширение номенклатуры отливок из ковкого чугу на и рост его потребления в целом ставят перед метал ловедением и литейной наукой задачу дальнейшего улуч шения механических, литейных, физико-химических и других свойств. Решение этих задач зависит как от усо вершенствования существующих технологических про цессов производства, так и от освоения новых марок ков
146
кого чугуна. Каковы перспективы далыіейшепо усовер шенствования технико-экономических показателей ков ких чугунов? Каковы вероятные направления поисков оптимальных решений? Эти вопросы вызывают большой интерес как у металлургов, так и у потребителей. Быст рое развитие всех отраслей науки все чаще приводит к неожиданным идеям іи решениям, которые превосходят по своим возможностям самые смелые предположения недалекого прошлого. Соображения, которые будут вы сказаны ів настоящем разделе, ограничатся главным об разом существующими тенденциями в области ковких чугунов.
Наиболее общее рассмотрение многочисленных иследований по ковким чугунам за последние десятилетия показывает, что исследователи в общем придерживаются некоторых основных тенденций. Главная среди них (ее придерживается большинство исследователей в настоя щее время) — это улучшение свойств и интенсификации технологических процессов в рамках существующего, проверенного многолетним опытом основного состава чу гунов. (При этом используется модифицирование той или иной добавкой, усовершенствование режима графитизирующего отжига, термическая обработка, создание со временных агрегатов для отжига и т. д. Успехи, достиг нутые в этом отношении, весьма внушительны. Это на правление еще долгие годы, по-видимому, будет умно жать успехи науки и практики. Оно углубит наши позна ния о жидком состоянии, строении отдельных фаз, влия нии элементов. Можно ожидать, что исследования этого направления приведут в течение ближайших 16—20 лет к новому качественному скачку (резкому сокращению) процесса графитизирующего отжига по примеру сокра щения длительности процесса от 100—160 ч, как это бы ло 5—6 десятилетий тому назад, до 24—27 ч в настоящее время. Такая возможность обеспечена тем, что действи тельная (эффективная) длительность первой и второй стадий отжига не превышает 4—5 ч. Мы имеем в виду фактическую длительность процесса распада эвтектиче ского и эвтектондного цементита. Такое сокращение про цесса можно реализовать при решении необходимых тех нологических, конструкторских и других задач, обеспечи вающих: 1) стабильное поддержание химического соста ва чугуна в более узких (чем до сих пор) границах; 2) эффективное противодействие постоянным и случай-
147
і і ы м примесям, задерживающим распад цемёнтіті; 3) конструирование более совершенных агрегатов для графитизирующего отжига, приспособленных к резком} сокращению процесса; 4) создание более эффективных и практически удобных методов и аппаратов для контро лирования состава, структуры и свойств отливок.
Необходимость реализации этих условий для даль нейшего резкого сокращения процесса отжига настолько очевидна, что вряд ли нуждается в пояснениях. Отметим лишь, что основная часть усилий специалистов в отноше нии противодействия вредным примесям была направле на исключительно на связывание серы, азота и кислоро да. Остальные вредные примеси редко привлекали вни мание исследователей. В этом отношении очень интерес ны по своему замыслу опыты, проведенные М. А. Кришталом по нейтрализации хрома [31]. Они свидетельству ют о возможностях сурьмы связывать указанный эле мент в устойчивые химические соединения. Однако ис следования показывают, что полная нейтрализация вред ных примесей не осуществляется даже в отношении се ры. Наличие FeS в ковких чугунах с ферритной основой (при общепринятом соотношении M n/S=3-r4) свиде тельствует о том, что марганец не в состоянии целиком связать серу. То же самое можно сказать о хроме. По этому нейтрализация хрома сурьмой рекомендуется только для перлитных ковких чугунов.
Широкое применение легированных сталей в машино строении и других отраслях промышленности, так же как и непрерывное вовлечение в эксплуатацию новых руд ных источников, создает возможность попадания в сос тав ковких чугунов почти всех элементов Периодической системы Менделеева. Яркий пример в этом отношении — магниевые чугуны. Как известно, совсем не редки слу чаи, когда из-за наличия сотых и тысячных долей про цента так называемых демодификаторов (Те, Pb, Sn, Se и пр.) магний не может проявить свои глобуляризирующие свойства [16]. Те же примеси, очевидно, могут по пасть и в состав ковкого чугуна. И если до сих пор их присутствие не создавало особых неприятностей, то толь ко потому, что в графитизирующем отжиге заложены ис ключительно большие резервы. Когда же они будут ис черпаны, т. е. при переходе к резкому сокращению про цесса отжига, влияние примесей может оказаться реша ющим. Тогда и возникнет необходимость такого воздей-
148