книги из ГПНТБ / Шумлянский, И. И. Проектирование радиопередающих устройств. Расчет основных режимов при усилении мощности и колебательные системы учеб. пособие
.pdfI•пульсов, форма которых близка к прямоугольной. Скважность входного сигнала q 'выбирают выше заданной кратности умно-
Рис. 11. Двухтактная (а) и двухтактно-параллельная (б) схемы с общим катодом
женин. Для импульсов .прямоугольной формы амплитуды гар
моник анодного тока |
, |
* |
■КII |
тс П s i n |
~ Т ' |
где /,„ — высота импульса.
При достаточно высокой скважности амплитуды гармоник, удовлетворяющих условию n<q, слабо зависят от кратности умножения. Применение частотной коррекции позволяет обес печить постоянство амплитуд используемых гармоник.
Подобные устройства находят .применение в диапазонных и многочастотных возбудителях при формировании сетки ста бильных частот.
5. АПЕРИОДИЧЕСКИЕ УСИЛИТЕЛИ МОЩНОСТИ
Особенности апериодического усиления. Апериодические усилители (АУ) мощности находят применение в промежу точных ступенях диапазонных трактов. В отличие от резо нансных усилителей, использующих настраиваемые контуры, здесь в качестве нагрузки применяют сопротивления, обла дающие минимальной реактивностью. Для компенсации влия ния монтажных и внутриламповых емкостей в схемах АУ предусматривают частотную коррекцию. В зависимости от уровня мощности апериодические усилители работают с отсеч кой или без отсечки анодного тока.
В апериодических усилителях, работающих с отсечкой то ка, наблюдается искажение формы выходного колебательно го напряжения ег2 как показано на рис. 12. Искаженная фор ма колебаний снижает мощность и к.п. д. следующей ступе ни. Для нормальной работы необходимо восстановить фазу колебаний на выходе АУ.
зо
Восстановление фазы колебаний достигается в схемах, по казанных на рис. 13. Здесь обе ступени работают с отсечкой
тока и являются апе |
|
|
|
|
риодическими усили |
eci |
|
вег |
|
телями |
мощности. |
|
||
|
|
|
||
Для восстановления W |
r |
Ш |
г |
|
фазы |
колебаний |
|
|
|
между первой и .вто |
|
|
|
|
рой 'ступенью приме Рис. |
12. Апериодический |
усилитель |
мощности |
|
нена |
трансформа |
с отсечкой |
тока. |
|
торная связь. Об мотки трансформатора необходимо секционировать для умень
шения индуктивности рассеяния, искажающей форму усили-
Рис. 13. Апериодические усилители с восстановлением фазы колебаний.
ваемых колебаний. Во второй ступени нагрузочное сопротив ление включено со стороны катода лампы. Влияние монтаж ной емкости накального трансформатора устраняют включе нием блокирующих дросселей. Небольшие индуктивности L K предназначены для корректирования частотной характеристи ки и оказывают влияние главным образом на верхнем участ ке частотного диапазона. Дроссель Lp уменьшает сопротив ление анодной цепи для постоянного тока, и его индуктивность учитывают при усилении сравнительно низких частот. В пер вой ступени роль дросселя Lv выполняет первичная обмотка
травсформатора.
Для полосы средних частот реактивные элементы схемы не оказывают заметного влияния и их можно не учитывать.
Условие отсечки тока |
cos Ѳ= — |
В данном случае |
/ п = |
|||
= |
5„ |
D (Ея - Да0 |
п- / а0 R s) ] |
расчетная амплитуда тока |
||
|
>д[£с- |
-и крутизна динамической характеристики |
5 Д= |
|||
/ = s Au c |
||||||
— |
5 |
где А — |
R |
Высота анодного импульса /,„ == / X |
||
- - гр |
|
|||||
Х(1 — cos Ѳ). Как показано, на диаграмме рис. 14, кривая из менения анодного потенциала несимметрична. Для рабоче го полу-периода амплитуда колебательного напряжения
31
— RaUm |
^ао)- |
Постоянная составляющая анодного тока |
|
/ а0= а 0/т и квадрат эффективного значения |
|
||
|
/2 _ |
2/2 |
|
|
эф |
тс Ѳ(2-}- cos 20) - ~ sin 20 |
|
Мощность, выделяемая на сопротивлении нагрузки, |
|
||
|
|
p K= (fk ~ П о )^ , |
(29) |
Рис. 14. Диаграммы колеба тельных напряжений аперио дического усилителя.
■подводимая мощность 'постоянно, то Я0 = ІлйЕ.л и потери мощнос ти на аноде лампы Р л --- Р0— Рк. Амплитуда сеточного напряже ния
U P + А ) 5(1 - cos 0)
и смещение па сетке
|
|
Ec=*Ea- U cc o s b - D U R a. |
|
|
|
(31) |
||||||
В сравнении с резонансными усилителями апериодические |
||||||||||||
ступени требуют |
более высоких |
сеточных |
напряжений. Для |
|||||||||
|
|
Т а б л и ц а - 1 |
расчета |
цепи |
сетки |
попользуют |
||||||
|
|
равенства (13)—(15). |
(29), |
за |
||||||||
Расчетные |
коэффициенты |
Согласно равенству |
||||||||||
для |
апериодических |
меняя |
квадрат |
эффективного |
||||||||
|
усилителей |
|
т о к а |
/ э2ф = /? /•(Ö), где +(Ѳ) = |
||||||||
0° |
|
Д(0) |
Ф(0) |
0(2 + |
cos 26) - 1,5 sin 29 |
|
||||||
|
|
|
2ic 11 — cos О)2 |
|
’ |
И |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
сопротивление |
нагрузки |
R a--'-' |
||||||
10 |
|
0,033 |
0,031 |
- Е., |
найдем колеоатель• |
|||||||
20 |
|
060 |
058 |
|
|
|
||||||
|
/т (1- « о )’ |
|
|
|
|
|
||||||
30 |
|
087 |
084 |
ную мощность |
|
|
|
|
|
|||
40 |
|
116 |
Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
146 |
137 |
|
|
Р к-Ф (в ) |
|
|
|
(32) |
||
60 |
|
174 |
161 |
|
|
|
|
|
||||
70 |
|
200 |
182 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
226 |
202 |
Расчетная функция Ф(0) = |
1 — а„ |
|||||||
90 |
|
250 |
218 |
|||||||||
100 |
|
274 |
233 |
имеет |
наиоолыиее |
з и а ч е н и е |
||||||
ПО |
|
295 |
244 |
Фт ==0,259 |
при |
угле |
отсечки Ѳт = |
|||||
120 |
|
314 |
251 |
|||||||||
130 |
|
332 |
256 |
= 140°. |
Рекомендуемые |
значения |
||||||
140 |
|
347 |
259 |
0=80-^90° позволяют использовать |
||||||||
150 |
|
359 |
257 |
номинальные мощности ламп |
без |
|||||||
160 |
|
368 |
255 |
опасности перегрева анода. Чис |
||||||||
170 |
|
374 |
251 |
|||||||||
180 |
|
375 |
250 |
ловые значения Ф(Ѳ) |
|
даны в |
||||||
, |
|
|
|
табл. |
1. |
|
|
|
|
|
|
|
В недонапряженном режиме, заменяв высоту анодного им |
||||||||||||
пульса |
Тп |
равенством (20), получим |
PK= SN El< b{W $ 0~%) |
|||||||||
32
или Рк= 4Ркт%(?0 — Н). При проектировании АУ для задан ных значений Ея, Ѳи N колебательная мощность /\(£) макси
мальна, если коэффициент использования іт=-~2 ^о- Макси
мальное значение мощности
± % £ 2S Ar4>(e).
Для расчетов на заданную мощность Рк < Ркт справедливо равенство (18).
Критический режим является частным случаем недонапряжепного при показателе напряженности N=v. В данном слу
чае %т= ~ с0, Ркт= % Е\ 5,.Ф(Ѳ) и высота анодного им -
пульса / т = 5 гДа(?0 — 5, )• Для многоэлектродных ламп, пола-
гая Рк€ Р кт>получим
-ак
Е ' Для режима усиления без токов управляющей сетки, за
менив высоту анодного импульса (21), согласно равенству (32)
ß
получим колебательную мощность Рк—- ~ ?[ДП(1— £)— Да0] Ф(0)
|
£(2Ет -Ю |
|
|
Р і |
||
или Рк = Ркт |
Для заданных значенийЕя и 0 мощ |
|||||
|
Ч2 |
|||||
|
|
ЛП1 |
при |
коэффициенте использования |
||
ность РК(Ч) максимальна |
||||||
^ = 0 , 5 ( 1 - ^ ) < 0 ,5 . |
|
|
|
|||
Максимальное |
|
значение |
|
|
|
|
м о щ н о с т и Ркт = - ~ X |
|
|
|
|||
ХРж£»Ф(в). Расчеты на |
|
|
|
|||
заданную мощность Як< |
|
|
|
|||
< Р кт производят с по |
|
|
|
|||
мощью равенства (18). |
|
|
|
|||
Необходимые |
|
сеточные |
|
|
|
|
напряжения. |
|
|
|
|
|
|
Ea—Дао + hnPa |
|
|
|
|||
Uz = D ‘ |
|
|
|
|
|
|
1 — COS I |
|
|
|
|||
= - Д с |
(33) |
|
|
|
||
Коррекция . |
частотной |
Рис. |
15. |
Эквивалентные схемы аперио |
||
характеристики. |
Эквива |
|||||
лентная схема АУ в поло |
дического |
усилителя для верхних (а) и |
||||
|
|
нижних (б) частот. |
||||
се верхних частот дана на |
|
С |
Сак + См складывается из’ |
|||
рис. 15, а. Суммарная емкость |
||||||
выходной емкости лампы |
и емкости монтажа. Во •второй сту |
|||||
3 . З а к . 6 3 4 . |
33 |
|
пени суммарная емкость учитывает также входную емкость следующей лампы. Модуль сопротивления нагрузки
|
|
|
|
Z a = R |
|
1 + |
(а Q2)2 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
(1 - a2Q2)4 -a - |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
н уравнение фазовой характеристики tgcpB= |
— a(l — Q2-|-a2Q4), |
||||||||||||
Здесь нормированная частота |
а = «о С/?а-10_6 и добротность |
||||||||||||
„ |
|
Ю3., |
/ Ак |
тт |
|
|
, |
|
|
|
, |
|
|
Q = |
, у |
-цг ■ Наилучшая форма |
частотной характерис |
||||||||||
тики |
обеспечивается при оптимальном затухании о= \f~2 или |
||||||||||||
Q2 = |
0,5, |
когда |
сопротивление |
нагрузки Z a= R a |
|
|
|||||||
и tgcpB= |
а |
(2 -)- а 2). |
При оптимальных условиях |
для |
|||||||||
параметра |
а = 1 |
модуль |
сопротивления |
нагрузки Z a = R a |
|||||||||
и фазовый угол шп = |
—37°. Корректирующая индуктивность |
||||||||||||
, |
|
CRI |
|
|
|
рабочая частота |
ав‘ 10“ |
|
|||||
Ьк |
= 2~"[о<; (М1<Гн). Верхняя |
<»„=—CRa |
или |
||||||||||
|
|
CRa |
|
|
|||||||||
минимальная рабочая волна |
Хв = 530ап’ где |
длина |
волн в |
||||||||||
метрах и емкость в пикофарадах. |
|
|
изготовить из |
вы |
|||||||||
|
Нагрузочное |
сопротивление R a можно |
|||||||||||
сокоомного провода, |
наматываемого |
бифилярным |
способом |
||||||||||
на изоляционном каркасе. Для уменьшения |
собственной |
ем |
|||||||||||
кости |
обмотку следует разделить |
на |
несколько секий. Оста |
||||||||||
точную индуктивность |
бифилярной |
обмотки |
используют |
для |
|||||||||
корректирования |
частотной |
характеристики. |
Добавочная ин |
||||||||||
дуктивность в цепи сетки третьей лампы служит дополнитель ным средством корректирования характеристики.
. Эквивалентная схема АУ в полосе нижних частот дана на
рис. 15,6. Модуль сопротивления нагрузки Za — Ra -
1/ 1+ ft2
= Racos csH и уравнение фазовой характеристики tg <рн — — .
где частотный параметр Ь= |
Заданному значению па- |
|
раметра b = [ 2-ь-З) |
*\а |
|
соответствует необходимая индуктивность |
||
Дросселя Ар |
(мкГн). |
|
Конструкция дросселя должна |
обеспечивать малую меж- |
|
витковую емкость. Применение ферритовых сердечников дает
возможность уменьшить размеры |
дросселя. |
При выполнении |
|
условия |
Z a -С Ri коэффициент |
усиления |
каждой ступени |
К — S Z a. |
Основные соотношения |
для частотных и фазовых |
|
характеристик АУ даны в табл. 2.
34
|
Т а б л и ц а 2 |
Частотная и фазовая характеристики АУ |
|
Для верхних частот Q2 = 0,5 |
Для нижних частот |
а |
0,25 |
0,50 |
0,75 |
1,00 |
1,25 |
|
Za |
1,01 |
1,02 |
1,03 |
1,00 |
0,93 |
|
Ra |
||||||
|
|
|
|
|
||
- f l |
7,4 |
15,7 |
25,6 |
37,0 |
48,0 |
1,50 |
в |
5,0 |
4,0 |
3,0 |
2,0 |
1,0 |
|
0,83 |
Ъі |
0,98 |
0,97 |
0,95 |
0,90 |
0,70 |
|
|
|
Ra |
|
|
|
|
|
СП |
СО |
|
11,2 |
14,1 |
18,2 |
26,5 |
45,0 |
|
|
! |
1 |
|
|
|
|
Двухтактные АУ, работающие в слабо недонапряженном режиме с углам« отсечек 0=90°, обеспечивают незначитель ные искажения усиливаемых колебаний в диапазоне около одной октавы. За счет 'применения перекрестных связей внут ри каждой ступени повышается симметричность плеч и тож дественность режимов в динамических условиях. Апериодиче ский усилитель, удовлетворяющий нормам побочных и внепо лосных излучений, можно использовать как оконечную сту пень диапазонного «©перестраиваемого тракта в режимах амплитудной или частотной манипуляции. Нагрузкой такого усилителя служит входное сопротивление антенно-фидерной системы, включаемое через согласующий полосовой фильтр.
Некоторые особенности расчета модуляторов. Модулятор является усилителем мощности звуковых или видеочастот, на груженным на входное сопротивление генераторных ламп мо дулируемой ступени. Нелинейность нагрузки порождает до полнительные искажения модулирующего сигнала. При про ектировании определяют необходимую колебательную мощ ность модулятора.
Мощность анодного модулятора Р, - |
т? |
|
||||
2 т]т |
|
|||||
где т — глубина модуляции, |
|
|
||||
|
|
|
|
|||
|
т)т — к. п. д. модуляционного трансформатора, |
|
||||
|
j°oh— мощность, подводимая к генераторным лампам в ре |
|||||
|
жиме несущей частоты. |
|
|
|
|
|
Мощность сеточного модулятора |
Ры= -і- |
(/м, + |
— ■ |
|||
где |
и |
' |
|
2 |
\ |
Рц/ |
и ы— расчетная амплитуда модулирующего сигнала, |
||||||
|
/м1— амплитуда' сеточного тока |
модулирующей |
частоты, |
|||
|
Л?д — дополнительное |
сопротивление |
нагрузки |
модуля |
||
|
тора. |
работают |
без отсечки анодного то |
|||
Сеточные модуляторы |
||||||
ка |
(режим А) и обеспечивают удовлетворительные качест |
|||||
венные показатели при достаточно малом внутреннем сопро тивлении. Для расчета используют равенство (18). Значения
35
расчетных величин с„(= 1 |
£0 и Ркт = |
і - ^ E \ S [N + |
£>) а,. |
Показатель напряженности |
режима |
не превышает N==0,5ѵ. |
|
Коэффициенты составляющих анодного тока х0 = ~ > |
0,5 и |
||
|
|
' т |
|
/,
0,5, причем а0 -(- 7.J = 1. Выбор коэффициента а, <«о
ограничивает использование нелинейного участка динами-
ской |
характеристики. Максимальное значение анодного тока. |
||
1т — S [N |
D)E„ (Е0 —È). Необходимые сеточные напряжения |
||
Ес= |
Е3+ |
а0 -У- и Uc — DUa-j- at |
Анодные модулято |
ры работают с отсечкой тока (режим В) при двухтактном включении. Для каждого плеча симметричной двухтактной
схемы |
коэффициенты |
а0 = 0,318 |
и |
а .= 0,5 . Значения рас- |
|
четных |
величин Е = |
1 |
|
1 |
%E\S [N -'г D). Показа |
|
и Ркт— jg |
||||
тель напряженности режима не |
превышает 7Ѵ = 0,9ѵ. Не |
||||
обходимые сеточные напряжения Ес= —D{Ea— Еай) и UQ—
— DUa-j - Затухание эквивалентной схемы модулятора
о = ]/2 обеспечивает оптимальную форму частотной харак теристики.6
6. УСИЛИТЕЛИ С ОБЩЕЙ СЕТКОЙ
Усилители с общим катодом (ОК) работают достаточно устойчиво только в ДВ и СВ диапазонах. Для усиления бо лее высоких частот усилители ОК требуют нейтрализации проходной емкости триодов и применения ряда других мер,
препятствующих или затрудняющих возникновение |
побочной |
||||
6J |
генерации. |
В КВ |
и |
||
УКВ диапазонах ис |
|||||
|
пользуют преимуще |
||||
|
ства |
усилителей |
с |
||
|
общей сеткой (ОС), |
||||
|
которые менее склон |
||||
|
ны к паразитной ге |
||||
|
нерации и в равных |
||||
Рис. 16. Резонансный усилитель с общей сет |
условиях |
обеопочи |
|||
вают |
более устойчи |
||||
кой: принципиальная (а) и эквивалентная (б) |
|||||
схемы.' |
вую |
работу усили |
|||
|
тельного тракта. |
|
|||
Однотактный вариант схемы ОС доказан на рис. 16,а, экви |
|||||
валентная схема для первой гармоники |
тока — на |
рис. 16,6. |
|||
По отношению к анодному току' лампы возбудитель включен
36
последовательно, и общей нагрузкой для лам!пы и возбудите ля служит внешний контур. Малая проходная емкость усили теля (Сак < Сас) в большинстве случаев обеспечивает воз можность устойчивой работы без применения нейтрализации. Два дросселя в цепи накала защищают контур возбудителя от влияния монтажной емкости накального трансформатора. Необходимая индуктивность каждого дросселя
|
Д ,= (2^-3) ^ |
(мкГн), |
|
|
||
D |
UC |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где RCK— ~~— входное сопротивление лампы |
|
|
||||
|
'с і |
|
|
|
|
|
|
шн— нижняя рабочая частота в МГц. |
|
Uc. |
|||
Амплитуда напряжения на внешнем контуре UK= UA-j- |
||||||
Колебательная мощность в контуре |
Рк= Jr UKl.n= |
Jr U J3i -f |
||||
1 |
|
|
|
2 |
1 |
|
-Ь дс- Uc/ai. Дополнительная, или проходная мощность отвоз- |
||||||
2 |
1 |
|
Мощность, затрачиваемая возбудите- |
|||
будителя |
PÄ——nU cIal. |
|||||
|
z |
1 |
|
|
|
от |
лем в .цепи сетки, Я1с—-г-/Ус/с1.Полная мощность, требуемая |
||||||
возбудителя, Рв— Рс1 |
2 |
1 |
|
|
|
|
+ |
Рл = -^U J eV где амплитуда первой |
|||||
гармоники суммарного тока Іе1= / а1 -f- /с). Входное сопро
тивление усилителя ОС |
R^— |
. За счет анодного тока |
|
сопротивление |
|
' сі "Т" *аі |
|
Rt < RCK. |
генератора на заданную |
||
Рассмотрим |
расчет |
триодного |
|
мощность в перенапряженном режиме. Как указывалось вы
ше, колебательная мощность Р к — ~2 _(JK/al.
Заменяя амплитуду суммарного напряжения на внешнем кон туре
и к = и.А+ и с |
|
SJEAа ‘»о |
|
|
||
5 (cos ф — cos Ѳ) |
|
|||||
|
|
|||||
и амплитуду анодного тока |
|
|
|
|
|
|
|
fill6) - Рі(ф) |
|
||||
можно получить |
COS ф — cos Ѳ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
Л г=Й р<6» + |
£) (St- |
s), |
(34) |
|||
|
■н ?т |
|
|
|
|
|
где расчетные величины Як0 ^ |
1 |
/ |
S |
£ £ |
\2 |
|
25 (CQS фг_ ! C°QS 6[ [ Ш ~ Р і (Ф)Ь |
||||||
Е = _______м д + ѵ ) |
|
и , |
, |
|
ßif^) |
|
(1 —ѵ) cos ф — (l+ D ) cos Ѳ |
|
т |
0 ßj(Ѳjcos ф — ßj^Jcos Ѳ‘ |
|||
3?
Для заданных значений Еа, 0 и ф мощность /^(с) макси мальна при коэффициенте использования
135)
и соответствует »параболе, шоказав ной на рис. 7. Максималь
ное значение мощности Ркт = Рк011 + г т
'"Н -т.
Равенство (34) можно представить в виде квадратного урав
нения 5" — 2Ет с — снЕт Г1 |
----^ Л = 0, |
откуда коэффициент |
' |
Рко/ |
|
использования |
|
|
, + ) / |
+ |
(36) |
Перед радикалом сохраняют оба знака, так как для расчет ных величин и Ркт возможны как положительные, так и отрицательные значения. Если расчетное значение £,„ = 0, ис комый коэффициент использо
вания
Рис. 17. График зависимости Як(£) для усилителя с общей сеткой.
В сильно перенапряженном мощность
S==S* |/ ~ 1
В частном случае для гра ничного режима ( | = Іо) коле бательная мощность
(Е, + £о)(€т — £о)-
-т
режиме (£>£о) колебательная
|
|
Р к= А ^ „ + с) (tT— хі), |
(37) |
||
|
|
-Н'Т |
|
|
|
где множитель, учитывающий раздвоение |
нмлульсов, |
||||
|
|
1 |
COS Ф— cos О |
PiN - |
|
|
|
|
|
||
|
|
г У Р > ( 0 ) - Ш ] |
|
||
Для |
построения участка |
ѵе .следует задаться |
несколькими |
||
значениями коэффициента использования |
в интервале |
||||
%< |
cos ф |
определить |
угол седловины из соотношения (9) |
||
|
|
|
|
(37). |
|
и колебательную мощность согласно равенству |
|||||
В большинстве случаев расчетное значение |
Полагая |
||||
СJ ^
——5 ~ 1, можно упростить равенства (34), (36) ,и (37). Если
’’Н
допустимы некоторые отклонения от заданной мощности, рае-
38
чет усилителя с оощеи сеткой .производят согласно равенст вам (16) и (18) с последующим добавлением проходной мощ
ности РД= РК^ .
После определения коэффициента использования | необхо димо проверить потери мощности на сетке. Проверка не отли чается от расчета потерь для усилителя с общим катодом. Если полученные потери превышают допустимое значение, следует изменить начальные условия, уменьшив угол седло вины ф или заданную мощность Р к. Потери мощности на ано
де лампы Р.л — Я0 -j- Рд - |
Рк. Сопротивление нагрузки Р а= -у* |
||||||||||
не должно превышать |
|
|
|
|
|
|
|
|
‘а\ |
||
реальных значений резонансного со |
|||||||||||
противления колебательной системы. |
|
|
режима, |
полагая |
|||||||
В частном |
случае |
для критического |
|||||||||
cosi|)= 1 |
и ^і(ф) = 0, найдем расчетные коэффициенты ?х= ? 0. |
||||||||||
у |
ІО |
D) |
Y |
1 (Y |
и |
t |
\ |
|
|
|
|
«,,==,------- Чт—г— -------— -ң-(10 — У |
вспомогатель- |
||||||||||
1 — V— (1 —j—ZD) cos Ѳ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ные мощности Р к __ 1 |
/ S rEal0 VМ У |
|
P*m = P, |
(^н + ZoY |
|||||||
|
|
' 25 VI—cos 0/ |
|
|
Km |
|
K0 |
4iH!0 |
|||
Аналогичные соотношения можно получить также в недо |
|||||||||||
напряженном режиме, если принять |
= |
|
|
Io{N + D) |
|||||||
фуГдГ------------------ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1 + D)cos 0 |
||
и ' Рт = |
^ s ( \ - c o s i l |
где |
показатель |
напряженности |
|||||||
|
|
|
|
||||||||
режима |
N<v. Порядок |
расчета |
остается таким |
же, |
как и в |
||||||
леренаиряженіном режиме. |
|
вариант тетродного уси |
|||||||||
На рис. 18 показан |
однотактный |
||||||||||
лителя с общими сетками. Такой способ включения повышает устойчивость работы мощных тетро
дов в КВ и УКВ диапазонах. В за |
|
|
|
|
|
|
|
||||
висимости |
от диапазона рабочих |
|
|
|
|
|
|
|
|||
частот в качестве колебательной си |
|
|
|
|
■ щ |
|
|
||||
стемы генератора |
используют |
кон |
|
П * & * |
|
||||||
туры с сосредоточенными парамет |
|
|
|||||||||
рами, резонансные линии или коак |
Рис. |
15. |
|
Тетродный |
генера |
||||||
сиальные резонаторы. |
Для рассмат |
|
|||||||||
риваемой схемы потенциал экрани |
|
тор |
с |
общими |
сетками. |
||||||
|
: Еэ |
|
Uс COS |
о) t. |
|
||||||
рующей сетки относительно катода еэ |
|
|
|||||||||
Условие отсечки анодного тока |
cos Ѳ= |
— - |
, |
. Е.Лn i l ‘ |
|||||||
где напряжение сдвига рабочей характеристики |
Е3= — DEÜ— |
||||||||||
—D Z(E3—Еэ{)\. Амплитуда сеточного напряжения Uc — |
X |
||||||||||
I |
I |
\ |
смещение, |
на |
|
|
|
|
1 |
с |
|
X \Е>и.Л-|---- ^ |
j и |
управляющей |
сетке |
||||||||
Ес= Е3 - |
\(\+ D c)Uc- D U 3] cosO, |
|
|
|
|
|
|
|
|||
39