книги из ГПНТБ / Воскобоев, Ф. Н. Управление горным давлением при разработке тонких и средней мощности крутых пластов в сложных горногеологических условиях
.pdfределения давления сыпучих горных пород на ограждающие поверхности очистных выработок и элементы механизирован ных крепей должно развиваться в направлении более полного учета существенно влияющих факторов - горного давления, проявляющегося в сжатии закладочного массива смещающи мися породами, динамических условий взаимодействия кре пей с закладкой.
Одной из главных причин, обусловливающих ограниченные возможности расчетных методов при исследовании взаимо действия сыпучих сред с оградительными, особенно переме
щающимися поверхностями, являются чрезвычайная |
слож |
|
ность статически не определенных задач, |
возникающих при |
|
рассмотрении тех или иных, практически |
важных |
случаев |
равновесия сыпучего тела. Известно, что |
в сыпучих |
средах |
связь между напряжениями и деформациями сложнее, нежели в твердых телах. Это обусловлено прежде всего неоднород ностью сыпучей среды, непостоянством физико-механических свойств в пространстве и времени. Отмеченное затрудняет применение для решения инженерных задач строгих методов теории предельного равновесия или строительной механики и
вынуждает |
прибегать |
к равной степени |
обоснованным |
допу |
|||||||
щениям. Так, известные методы расчета |
для |
статического |
|||||||||
состояния |
|
не учитывают изменение объемного веса, |
коэф |
||||||||
фициента |
внутреннего |
трения, коэффициента распора, |
проис |
||||||||
ходящего |
в |
процессе |
перехода сыпучего |
тела |
из |
состояния |
|||||
покоя |
|
в |
состояние |
движения. |
Вместе |
с |
тем |
||||
правильный |
учет |
|
величины |
коэффициента |
|
боко |
|||||
вого |
распора |
имеет |
большое |
практическое |
зна |
||||||
чение |
для |
разработки эффективной методики определения |
|||||||||
бокового давления. При решении практических горнотехниче ских задач механики сыпучей среды проявляется одновре менное действие многих факторов, которые необходимо учи
тывать в расчетах, чтобы обеспечить требуемую |
точность |
инженерных решений. Учет множества одновременно |
дейст |
вующих факторов с использованием причинно-обусловленных
и связанных |
функциональными зависимостями математичес |
||
ких |
моделей |
весьма сложен, а зачастую и просто |
невозмо |
жен |
ввиду того, что физические процессы проявлений горно-. |
||
го давления по своей природе характеризуются |
совокуп |
||
ностью переменно-варьирующих ( чаще случайных) |
величин. |
||
В связи с этим представляется перспективным для теорети ческого описания этих процессов применение вероятностно50
статистических методов и решение задач с использованием ЭВМ. Предлагается инженерный (эмпирико-аналитический) метод расчета давления сыпучих тел на оградительные эле менты механизированных крепей, основанный на результа тах экспериментальных исследований, обработанных методом математической статистики с учетом совокупности опреде
ляющих факторов. Сущность метода заключается |
в следую |
||
щем. |
|
|
|
1. По данным результатов экспериментальных исследова |
|||
ний4 ' строится эпюра распределения |
усредненного |
бокового |
|
(горизонтального) (рис. 7) давления |
для |
следующих исход |
|
ных условий: угол падения пласта - |
90°; |
материал сыпуче |
|
го - мелкий кварцевый песок ( мелкая гранитная |
крошка) ; |
||
неподвижные боковые породы; крепь плоской формы в попе речном сечении; очистной забой и механизированная крепь остановлены (статическая задача); коэффициент трения сы пучего об ограждения = 0,5^0,65, о боковые породы - / с = =0,5-т-0,6; коэффициент внутреннего трения / = 0,7^0,75.
Подбирается аналитическое выражение для описания эпю ры среднего бокового давления ( каждый из трех характер ных по высоте засыпки участков).
Влияние всех остальных интересующих факторов в стати ческой и динамической задачах ( угол падения пласта, гра нулометрический состав, сжатие закладки за счет смещения боковых пород, ориентировка очистного забоя в простран стве, конфигурация крепи в поперечном сечении, т.е. разме ры манжет, переход от состояния покоя в движение) учи тывается соответствующими эмпирическими коэффициентами,
выраженными в аналитической форме в |
результате обработя |
||||||
ки методами математической статистики: |
|||||||
Рст |
= |
0,286 4 |
(0 |
|
й А б |
3,5 дм); |
|
Рст |
= |
0,00423(4 |
- 5 я ) 4 |
|
_ 0,0584 (/г~5 л ) 3 + 0,0664 (Л-5/»Я+ |
||
|
|
+ 1,58 (Л-5л) |
- 3,49 + 0,005л |
||||
|
|
{ 3 ,5 + 5 п h £ m i n [ 3' 5 + 5 ( п + 1) , Н - 1J } ; |
|||||
|
|
|
п = |
0 . 1 . 2 ... ' , [ |
5 J ' |
||
Рст = |
- 0,46 (4-Н + I ) 2 |
- |
0,15 |
|
|||
14-Н +1) + РСТ ( Н—1); ( 13) |
|||||||
|
|
|
( Н - 1 < Л £ |
Н) , |
|
||
хТ Одиннадцать объемных моделей, несколько десятков опы тов.
51
где Р |
- |
удельное |
статическое |
давление сыпучего мате |
|
|
|
риала в |
любой точке |
ограждения по высоте |
для |
|
|
исследуемой области |
условий; |
|
|
А. |
- |
текущая |
координата глубины расположения |
от |
|
|
|
поверхности засыпки; |
|
|
|
Н- полная (максимальная) высота засыпки, соот ветствующая данному объекту;
п |
- порядковый номер очередного цикла |
неравно |
||||
|
|
мерности |
давления*' |
(период цикла - |
длина вол |
|
|
|
ны для всех исследуемых условий - |
примерно |
|||
$ |
|
равен 5 дм) ; |
|
|
|
|
- коэффициент, учитывающий приращение бокового |
||||||
|
|
давления на каждый цикл углубления |
по высота |
|||
|
|
( 5 *10- 3 дм ). |
|
|
|
|
Общее |
( суммарное) |
давление |
на фронтальную поверхность |
|||
ограждения |
находится |
в результате |
интегрирования фор- |
|||
м у л ( 1 3 ) : |
Q |
= { J 3’5Q 286t}dh + [ |
f |
8'5(0,00423h*-0,056U3+ |
||
+ 0,0664hZ+ 1,5Вh-3,49)dA7+ S-10 * - ^ ^ -5+
6-1-58 4 j 2
+J [0,0423Л - 0,584A +0,0663h +1,581, -
-j м
- 3,49)dA +(H4-5e-3,5)-5-fO €+J£-0.76(5-0+1)-
6-1
- o, 15(h -0-1) + P (0 -1)]dh}67,
(14)
Величина среднего удельного давления Р |
на ограждение |
равна: |
|
Qст |
( 15) |
Р = Н, |
|
/77 |
|
х! Под периодом цикла неравномерности понимается рассто яние между смежными (по высоте засыпки) максимума ми (минимумами) давления.
52
Динамическое боковое давление на произвольной глубине, сопутствующее процессу передвижки крепи находится из вы ражения
^дин - ^ ст ^дин’ |
^^ |
где Кдин - коэффициент динамичности. По данным наших ре зультатов экспериментальных исследований Кдин= = 1,5-2.
. Для проектирования механизированных передвижных кре пей в общем случае пространственной конфигурации в попе речном сечении (с манжетами) и, в частности, для выбора и расчетов оградительных элементов необходимо знать сле дующие данные:
1. Горизонтальное (общее) давление (Зст на фронталь ную поверхность ограждения.
2. Силы трения, возникающие при взаимодействии ман жеты по кровле FK и почве Fn . Расчет оптимальных раз меров манжет (рис. 8) ведется из условия предельного рав новесия ( самоподдержания) оградительной крепи, когда го ризонтальное давление ■закладки равно суммарной величине сил трения манжет о боковые породы:
®СТ= Г ~ F« + F» > |
П 7) |
где FK - сила трения манжет по кровле;
Р- сила трения манжет по почве.
л*, Кровля
Рис. 8. Схемы расйределения сил на элементы крепи:
а - плоской формы; |
б - |
с манжетами, |
|
равными |
||
мощности пласта; в |
- |
с |
манжетами, равными |
по |
||
ловине мощности пласта; г - с манжетами |
по |
поч |
||||
ве,. равными половине |
мощности пласта |
и |
наклон |
|||
ной верхней частью |
|
горизонтальной |
поверхности |
|||
53
В |
свою очередь: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 18) |
где |
|
~ |
коэффициент трения манжет |
по кровле; |
|
|
|
|||||||||
|
|
- коэффициент трения манжет по почве. Учитывая |
||||||||||||||
|
|
|
незначительную |
|
разницу между |
|
и |
для од |
||||||||
|
" к |
- |
них и тех же условий, принимаем У |
- |
р |
- |
р ; |
|||||||||
|
суммарная |
нормальная сила, |
|
действующая |
да |
|||||||||||
|
|
|
манжету по кровле ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Мц - то же, на манжету по почве. |
|
|
|
|
|
||||||||||
Выразив |
в формулах |
(17), |
(18) |
Q ct ) |
|
и |
|
|
через |
|||||||
средние удельные |
нагрузки |
и приняв одинаковую ширину ман |
||||||||||||||
жеты |
■£ |
по кровле и почве, |
запишем |
условия |
предельного |
|||||||||||
равновесия крепи в решении: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
р т = |
|
|
* л а -ел )= |
+пя ) . |
|
|
|
|
(19) |
||||||
Откуда |
|
■е = |
Рт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 20) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
J - ( n K + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
После |
несложных |
преобразований |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
о _ т |
|
|
1.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 21) |
|
|
|
У |
( 2 л . |
* |
4 fL ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Введя |
|
|
4 |
Р |
|
|
Р у |
— |
- а „ |
получим |
выра |
|||||
обозначение |
п« =а * |
|||||||||||||||
жение |
|
|
|
|
|
Р |
|
« |
Р |
из |
п |
|
|
предель |
||
для определения длины манжет |
условия |
|||||||||||||||
ного равновесия системы крепь-закладка в следующем виде:
т
* =
+ а п )
Коэффициенты Q-K и й п характеризуют распределение дав:- ления закладки на фронтальные и манжетные поверхности ограждения в зависимости от ряда факторов (длина манжет,
угол падения, состояние и свойства сыпучего |
материала, |
||
сжатие сыпучего массива боковыми породами и др.). |
По |
||
своему физическому смыслу величины |
и й п |
являются |
|
своеобразными коэффициентами бокового распора, |
получен |
||
ными опытным путем (табл. 6). |
|
|
|
Для обеспечения самопередвижки крепи необходимо, что |
|||
бы боковое давление закладки превышало |
суммарные силы |
||
трения, т.е. необходимо соблюдение неравенства |
Q CT |
F . |
|
Результаты наших исследований, приведенные выше, |
по- |
||
54
называют, что. при замене крепи плоской формы в попереч ном сечении на крепь с манжетами, общее боковое давление закладки на фронтальную поверхность (в движении) снижа
ется на 5-15%. |
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
6 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
ч |
|
а « |
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
------- 1 i |
т е |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
со |
о |
л |
|
я |
|
те |
|
|
|
|
|
|
Материал |
а |
я |
|
о |
|
|
|
|
|
||||
|
£-4 |
в |
ч |
в |
|
ч |
|
к |
|
|
о |
|
||
|
|
|
т е |
|
в |
СО |
|
я |
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
со |
|
|
я |
|
|||
|
|
|
я |
|
я „ |
и в |
|
я „ |
х |
|
|
я |
|
|
|
|
|
в |
|
я « |
>>в |
|
I О I |
|
со |
|
|||
|
|
|
а) |
т е те |
те 5 |
с ш |
|
* |
5 |
в в |
I |
я |
|
|
|
|
|
ч |
о * |
о о |
|
* |
5 |
|
|
0) |
|
||
|
|
|
со |
Гы ы |
f_ Q) |
а |
|
£ |
0) |
о ш |
|
|
2 |
|
|
|
|
В |
о |
О £ |
0) X |
|
О |
* |
°8 . |
|
|
я |
|
|
|
|
■В |
о |
в |
|
О |
|
|
|
а |
|
||
|
|
|
О |
о |
о |
о |
|
о |
|
я |
|
С |
|
|
|
|
|
и |
л |
л |
о |
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
>> |
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
||
Крупная гра |
90 |
0,69 |
0,89 |
|
0,75 |
1,12 |
|
|
Ширина |
во |
||||
нитная кром |
75 |
0,80 |
0,97 |
|
1,78 |
2,52 |
|
|
манжеты |
|||||
ка |
|
|
|
|
всех случа |
|||||||||
У = \,40кг/дм^ |
60 |
1,04 |
0,71 |
|
3,03 |
3,42 |
|
|
ях по кров |
|||||
|
|
|
ле и почве |
|||||||||||
f |
= 0,84 |
45 |
0,57 |
0,42 |
|
4,13 |
5,04 |
|
|
равна поло |
||||
/г |
= |
0,53 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
вине мощ |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ности плас |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
та |
|
|
|
|
|
90 |
0,59 |
1,56 |
1,39 |
0,69 |
1,72 |
1,55 |
|
|
|
|
|
То |
же |
75 |
1,57 |
1,39 |
1,17 |
2,62 |
3,47 |
3,25 |
|
положена |
|
|||
|
|
|
60 |
0,99 |
1,08 |
0,84 |
3,57 |
4,58 |
4,17 |
|
параллельно |
|||
|
|
|
45 |
0,66 |
0,57 |
0,61 |
4,20 |
5,74 |
5,66 |
|
родам |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
90 |
0,46 |
0,58 |
0,53 |
0,59 |
1,08 |
0,83 |
|
|
|
|
|
|
|
|
75 |
0,70 |
0,60 |
0,57 |
1,67 |
2,32 |
1,92 |
|
положена |
|
||
|
|
|
60 |
0,64 |
0,54 |
0,56 |
2,16 |
2,64 2,61 |
|
под углом |
|
|||
|
|
|
45 |
0,53 |
0,37 |
0,37 |
3,14 |
3,25 |
2,88 |
|
55° |
к |
|
|
фронтальной
поверхности
Условие компенсирования падений усилий прижатия в креци с манжетами, а также превышение величины трения от расчетной в связи с- неоднородностью условий и колебания
ми (в сторону уменьшения) мощности пласта, |
могут быть |
выражены зависимостью |
|
QCT = 1,2 F, |
(23) |
Превышение максимальной величины падения |
усилий при |
|
жатия всего лишь на 5%, предусмотренное |
этой |
зависимо |
стью, объясняется необходимостью свести |
к минимуму ( из |
|
условия самопередвижки) силы трения манжет |
и боковые |
|
породы. |
|
|
Такой подход оправдан также необходимостью |
примене |
|
ния |
в крепях, |
передвигающихся за счет |
сил бокового давле |
ния |
закладки, |
дополнительно активных |
принудительных |
средств передвижения, способствующих гарантированной пе редвижке крепи в широком диапазоне изменения условий. В соответствии с методической последовательностью, изложен ной выше, разработана математическая модель для анализа силовых усилий взаимодействия ограждений с закладкой, бо ковыми породами и угольным забоем, в которой учет влия
ния определяющих факторов |
производится |
последовательным |
|||||
введением соответствующих |
коэффициентов. |
|
|
|
|||
|
Вид зависимостей, отражающих характер |
изменения |
по |
||||
следних, полученных путем |
отработки |
экспериментальных |
|||||
данных методом математической статистики, |
показан |
в |
|||||
табл. 7: |
|
|
|
|
|
|
|
г 'Д е |
им |
погонная |
результирующая бокового |
давле |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния закладки и сил трения |
о боковые |
по |
|||
|
|
роды; |
|
|
|
|
|
|
*L |
коэффициенты динамичности, соответству |
|||||
|
ющие изменяющимся параметрам; |
|
|
||||
|
|
|
|
||||
|
|
статистические коэффициенты, учитываю |
|||||
|
|
щие изменение давления сыпучего |
мате |
||||
|
|
риала на фронтальную поверхность ограж |
|||||
|
|
дения в зависимости от исследуемых фак |
|||||
|
|
торов (гранулометрический |
состав, |
|
угол |
||
|
|
падения, |
ориентировка |
ограждения |
в |
про |
|
|
|
странстве, степень смещения боковых по |
|||||
|
|
род) ; |
|
|
|
|
|
Рсреднее статистическое удельное давление
Р |
Р |
|
сыпучего на фронтальную поверхность; |
|
|
то же на манжеты по кровле |
и почве; |
||
ГК0 |
> п |
- |
мощность пласта; |
|
|
ПТ |
|
||
л € к М п |
- |
длина манжет соответственно |
по кровле |
|
|
|
|
и почве; |
|
56
fL |
Л - |
коэффициент трения манжет по кровле |
и поч— |
||
7 ’' " |
W |
Be |
( |
|
|
|
- |
коэффициент статического |
удельного давления |
||
|
|
на |
манжеты, зависящий от |
изменения |
угла |
падения пласта.
Выражение для определения погонной результирующей бо
кового давления закладки и сил |
трения манжет |
о |
боковые |
||||||
породы и расчета оптимальных параметров крепей |
в |
Дина |
|||||||
мическом |
режиме взаимодействия с учетом зависимости ( 13) |
||||||||
и’ данных |
табл. 7 представлено в развернутом виде: |
|
|
||||||
</дм= ( 1,О8+О,ОО2«0 ( 1 +0,040+0,001Q2) ( 1,006+0,014/1 Л ) |
х |
|
|||||||
Г (1-0.02680 + O.OOOie2 )(1,02 + 0.002^-) р |
т |
|
|
(25) |
|||||
XL |
|
36,6 У |
- |
22,35 У* - |
13,89 |
|
|
|
|
- (2,59 |
- 0,0177ot ) ( 1 , 3 9 4 ^ |
+ 2,864^ , +1,04у |
, |
|
|
||||
где Удцн |
- |
погонная |
результирующая бокового |
|
давления |
||||
|
|
закладки |
и силы трения манжет о боковые |
по |
|||||
|
|
роды. |
|
|
|
|
|
|
|
В решении задачи о нахождении оптимальных |
|
размеров |
|||||||
манжет исходят из условия наименьшей величины |
|
бокового |
|||||||
давления |
в |
статике, |
а |
в расчете |
крепи на прочность |
- |
из |
||
наибольшей величины усилия прижатия крепи к забою. Реше
ние первой задачи на ЭВМ позволило выбрать |
оптимальный |
|||
режим работы крепи в диапазоне от 0 до 15°, |
в |
котором |
||
представляется возможным отработать |
при |
самопередвижке |
||
одним типоразмером крепи пласты мощностью |
от 0,5 до 0,8 м |
|||
с максимальной величиной колебания от |
средней |
^20% (тал- |
||
горитм табл. 8). |
|
|
|
|
В табл. 9 приводится один из примеров |
сопоставитель |
|||
ных данных определения сыпучего материала на оградитель ные поверхности крепи различными методами, который по
казывает удовлетворительную |
сходимость результатов, по |
|
лученных экспериментальным и теоретическим методом. |
||
Ниже приводятся основные |
геомеханические |
требования |
к облегченным передвижным |
крепям для разработки тонких |
|
крутых пластов с закладкой длинными очистными |
забоями- |
|
лавами. |
|
|
1.В механизированных комплексах должна предусматри
ваться кинематическая связь выемочного |
органа с |
крепью |
в целях использования бокового давления |
закладки |
для по |
вышения эффективности отбойки угля и обеспечения |
прямо |
|
линейного фронта забоя. |
|
|
57
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 7 |
|
Исследуе |
|
|
|
|
|
о и |
|
|
|
|
|||
мая |
зави |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0 |
|
|
|
|
симость |
|
|
|
|
|
я a |
I * |
|
|
||||
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
i |
к |
|
и я |
t |
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1** |
|
|
|||||
|
|
|
s |
|
I |
Я |
|
« S |
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
Я |
|
Я О |
I R |
|
|
||||
|
|
|
ь |
|
|
ф |
|
i |
<“ |
|
|
||
|
|
|
о |
|
|
ж |
|
О |
ас |
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
аЗ |
|
|
|
||||
|
|
|
о |
|
|
ф |
|
° к |
! a |
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
2 2 |
I |
о |
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
Я |
|
1м |
|
|
|||
|
|
|
о |
|
I |
а |
|
£ Я |
|
|
|
|
|
|
|
|
Я |
|
с |
|
5 о |
! |
ь |
|
|
||
|
|
|
CQ |
I |
|
|
О X |
|
|
||||
|
|
|
JQ |
|
« |
№ |
|
X |
|
|
|||
|
|
|
СО |
|
! |
|
|
ф |
|
|
|||
|
|
|
СО |
|
I |
S* |
|
|
S is |
|
Я |
|
|
|
|
|
|
|
t |
О |
|
« я д |
i |
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0 |
|
5 * о |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Ч |
|
I и.ф е |
I |
« |
|
|
|
|
|
|
Ц |
|
I |
|
I: £ к S |
I -в* |
|
|
|||
|
|
|
|
ю |
|
|
*© |
|
|
||||
|
|
|
Я |
|
I |
С |
|
£ |
<ич |
|
CD |
|
|
|
|
|
CQ |
|
|
|
* 4 0 |
' |
О |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
,°чи а |
I * |
|
|
||
^ с -7- = ^(Ж ) |
Линейная |
45o^*7Ci90° |
0,28 |
|
+0,56 ±0,068 |
8 |
|||||||
/с, |
|
УЙУ |
Параболи- |
„ _ |
|
0,18 |
|
0,89 |
±0,021 |
42 |
|||
|
ческая |
-15°<0i+15° |
|
||||||||||
Рп + Р D=f(oC ) Линейная 45°<ч* <■90° |
0 ,с36 |
|
+0,73 |
±0,041 |
28 |
||||||||
|
|
{(A |
ли |
|
U ^ ^ З Л 4 |
70/&.и 49 |
|
0,73 |
±0,019 |
19 |
|||
K b h l f f a h) |
Линейная |
0 |
%0<дА<18%о®,1 |
|
|
|
|
||||||
/Г |
- |
{ / & ) |
Обратная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
параболи- |
0,7£У£ 0,84 |
0,34 |
|
0,79 |
±0,008 |
32 |
|||||||
n f |
T IW |
ческая |
|
||||||||||
^AU H z^ (oi) Линейная 45°£ |
90° |
|
|
|
0,61 |
±0,02 |
12 |
||||||
PCTz |
|
Полином |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/ ('(/-г) 4-й |
сте- |
3,5дм<Н£120м - |
|
|
|
|
|||||||
К л в = / ( и ) |
пени |
|
|
0,64 |
±0,009 |
|
|||||||
Линейная 45°< «^ 90° |
|
|
|
14 |
|||||||||
К е с г ^ (в ) |
? еГ |
а6Г И- - 1 5 % ^ |
1 ,5 0 0 .4 , |
|
0,81 |
±0,011 |
18 |
||||||
Pc r*f(H+i->p*\Pf?»-""-. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
ческая |
Н-1£Н^120 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Д о п о л н и т е л ь н ы е о б о з н а ч е н и я : |
|
|
|
|
||||||||
|
в - угол наклона очистного забоя ( крепи) |
относительно |
|||||||||||
A h - |
линии падения , град. |
|
( °/0о ) • |
|
|
|
|||||||
величина смещения кровли |
|
|
|
||||||||||
2.Рациональной технологией работ с точки зрени
благоприятных условий взаимодействия |
ограждения |
с за |
кладочным массивом, исключающих |
возможность |
появ- |
58 |
|
|
ления концентрации боковых нагрузок на отдельные участ ки крепи, является одновременная передвижка крепи по всему фронту забоя.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
8 |
|||
Ориенти |
Мощность |
|
|
|
|
|
|
1 |
Общая при-1 |
Ман- |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
X |
|
|||||||||
ровка за |
пласта, м |
|
|
|
|
|
|
2 |
грузка |
на |
| жеты, |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СО |
всю крепь |
j |
дм |
|
||
боя, град |
|
|
|
|
I |
|
4 |
|
о |
со |
|
|||||
|
|
|
|
|
о |
|
д о |
( на едини- |
t |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
« |
|
со |
|
as |
ч |
цу мощно- I |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
С |
|
п |
|
х |
X |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
0) |
|
а |
и |
сти) , кг/дм J |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
о д |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
ь |
|
х о |
a Е |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
о |
|
о с |
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 |
|
X |
|
|
|
§1 |
|
2 |
к а |
|
|
! |
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
га |
|
я |
|
|
||||||
|
|
СО |
|
|
|
к 2 * |
о |
к |
|
|
||||||
|
|
со |
X |
|
2 ев |
5 |
|
2 |
со |
I |
|
|
|
|||
|
к |
X |
д |
|
|
а |
со |
X |
1 |
ф |
|
|
||||
|
д |
к |
|
о |
ь |
23* |
о |
X |
о |
|
ф |
|
||||
|
X |
е |
СО |
I |
|
о g |
ь |
а |
Ф |
1 к |
|
|||||
|
X |
<0 |
2 |
я |
|
о ” |
|
ф |
X |
|
в |
В) |
|
|||
|
Ч |
2 |
я |
' 5 |
|
|
я |
! |
о |
tr |
|
|||||
|
ф |
X |
и |
!ю |
|
2 |
|
* |
|
X |
2 |
a |
о |
|
||
|
о |
X |
X |
|
5a |
|
н |
СО |
1 |
X |
с |
|
||||
|
X |
со |
|
О |
|
|
со |
я |
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
2 |
|
|
5 |
* |
|
ь |
X |
|
о |
о |
|
||
|
|
|
S |
|
|
|
|
1 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
5 s |
|
о |
Ч |
с |
с |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||
215 - +15 |
6,0 5,0 |
7,0 |
|
16,67 |
1,03 |
0,97 |
2451 |
3354 |
2,6 |
1,5 |
|
|||||
0 - +15 |
6,2 |
5,0 |
7,4 |
|
19,35 |
1,46 |
1,23 |
2652 |
4300 |
3,02 |
1,55 |
|||||
+15 |
6,9 |
5,0 |
8,8 |
27,5 |
2,5 |
2,14 |
2608 |
5074 |
4,49 |
1,72 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
9 |
|||
|
|
|
|
|
Удельное давление закладки, кг/дм^ |
|
||||||||||
Данные |
|
|
на манжете |
на манжете |
на фронталь |
|||||||||||
|
|
|
|
в |
кровле |
|
|
в почве |
ную поверх |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ность |
|
|
||
Лабораторные |
|
|
0,65-0,85 |
|
2,5-3,0 |
0,9-1,1 |
|
|
||||||||
Шахтные |
|
|
|
0,6-0,8 |
|
|
|
2,0-2,5 |
1,1-1,6 |
|
|
|||||
Расчетные: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по Кулону |
|
|
|
|
- |
|
|
|
- |
|
|
|
120 |
|
|
|
по Швецову Г.И. |
|
|
5,3 |
|
|
|
7,0 |
|
|
7,5 |
|
|
||||
по автору |
|
|
|
|
0,75 |
|
|
3 ,0 |
|
|
|
1,5 |
|
|
||
3.Для достижения равномерного распределения боковых
нагрузок по длине крепи и более эффективного использова59