Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов

7.22*. Расчетную ширину свесапоясных листов (полок)b_ef следует принимать равной расстоянию:в сварных элементах – от грани стенки (при односторонних швах от грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях–от начала внутреннего закругления до края полки; в гнутых профилях (рис. 11)–от края выкружки стенки до края поясного листа (полки).

7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах с условной гибкостьюот 0,8 до 4 отношение расчетной ширины свеса поясного листа (полки)b_ef к толщине i следует принимать не более значений, определяемых по формулам табл. 29*.

7.24.В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса b_ef к толщине i следует принимать не более значений, определяемых по табл. 30.

Таблица 30

Расчет изгибаемых элементов	Характеристика свеса	Наибольшие значения отношения
В пределах упругих деформаций	Неокаймленный
	Окаймленный ребром
С учетом развития пластических деформаций1	Неокаймленный	bef /t = 0,11hef /tw, но не более
	Окаймленный ребром	bef /t = 0,16hef /tw, но не более
1 При hef/tw  2,7наибольшее значение отношенияbef/t следует принимать: для неокаймленного свеса bef/t = 0,3;для окаймленного ребром свесаbef/t = 0,45, Обозначения, принятые в таблице 30:hef – расчетная высота балки; tw – толщина стенки балки.

11. Расчет соединений стальных конструкций сварные соединения

11.1*. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле

, (119)

где t–наименьшая толщина соединяемых элементов;

l_w–расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п. 5.2. в формуле (119) вместо R_wyследует приниматьR_wu/_u.

Расчет сварных стыковых соединений выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил. 2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

11.2*. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис. 20):

Рис. 20. Схема расчетных сечений сварного соединения с угловым швом

1 – сечение по металлу шва; 2 – сечение по металлу границы сплавления

по металлу шва (сечение 1)

N/_f k_f l_w  R_wf _wf _c; (120)

по металлу границы сплавления (сечение 2)

N/_z k_f l_w  R_wz _wz _c,(121)

где l_w –расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

_fи_z –коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 кгс/см²)–по табл. 34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 кгс/см²) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки_f= 0,7 и_z= 1;

_wf и_wz –коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I₁, I₂, II₂и II₃, для которых_wf= 0,85 для металла шва с нормативным сопротивлениемR_wun= 410 МПа (4200 кгс/см²) и_wz= 0,85–для всех сталей.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см²) следует применять электроды или сварную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шваR_wfдолжны быть болееR_wz, а при ручной сварке–не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавленияR_wz, но не превышать значенийR_wz _z _f; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 кгс/см²) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условиеR_wzR_wfR_wz _z _f.

При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55*.