3212 / Лабораторные / Мошенцев Ю. Л., Борозенець В. Г. Методичні вказівки до виконання ЛР по компресорним машина
.pdf5.6. Визначення повної внутрішньої роботи відцентрового і роторно-лопатевого компресорів
Повна внутрішня робота компресора, згідно рівнянню тепловмісту, визначається з виразу:
|
|
|
|
с2 |
− с2 |
|
L = C |
p |
(T − T ) + Q + |
2 |
1 |
, Дж/(кг К), |
|
|
|
|||||
i |
к o |
н |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
де Tк і Tо – абсолютна статична температура на нагнітанні компресора ітака ж температура навколишнього повітря. Статичні температури повиннівідповідатисвідченнямтермометрів, щорухаютьсяусерединіпотоків з їх швидкостями; Ср – ізобарна теплоємність повітря, дорівнює
1005 Дж/(кг К).
Длянеохолоджуванихкомпресорів
Qн = 0.
Якщо перейти від статичних температур до температур гальмування, тодлянеохолоджуванихкомпресорівможназаписати:
Li = C p (Tк* − Tо*), Дж/(кг К).
Длятемпературинавходіувідцентровийкомпресорсправедливо:
To = To*.
Температура нагнітання, зміряна спаями термопар, встановленими вприймачахповногогальмування, наближаєтьсядотемпературизагальмованогопотокувтіймірі, вякійкоефіцієнтвідновленнятермоприймальників близький до 1, причому із зменшенням швидкості потоку цей коефіцієнтнаближаєтьсядо1 длявсіхвидівтермоприймальників. Унашомувипадкуможнаприйняти, щозмірянатемпературарівнатемпературі загальмованогопотокузтієюпогрішністю, якавідповідаєвживанимзасобамвимірюванняівживанійметодицівимірювання.
Тодідлявідцентровогокомпресораприблизномаємо:
Li = C p (Tк′ − Tо), Дж/(кг К).
41
Для роторно-лопатевого компресора температура перед компресоромповиннавраховувативпливпередвключеногобакаірозходомірного пристрою із значним опором. Відповідно для нього замість To підставляється Tвс, яка вимірюється перед всмоктуючим вікном компресора:
Li = C p (Tк′ − Tвс′ ), Дж/(кг К).
5.7. Визначення адіабатного ККД компресорів
Для неохолоджуваних газодинамічних компресорів без додаткової вхідноїділянки, авнашомувипадкудлявідцентровогокомпресора, адіабатний ККД обчислюється за формулою:
|
|
к−1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
То П |
к |
к |
−1 |
|
То(Пк0,286 −1) |
||
ηад = |
|
|
|
|
= |
|||
|
|
|
|
|
|
. |
||
Тк |
− То |
|
||||||
|
|
Тк − То |
Для неохолоджуваного роторно-лопатевого компресора з додатковим опором на всмоктуванні адіабатний ККД обчислюється за формулою:
|
|
|
к−1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
П |
|
|
|
|
|
|
|
|
Твс |
к |
к |
−1 |
|
Твс(Пк0,286 −1) |
|||
ηад = |
|
|
|
|
|
= |
|||
|
|
|
|
|
|
|
, |
||
Тк − Твс |
|
|
|||||||
|
|
|
Тк − Твс |
де k – показник адіабати (для повітря k = 1,41); Tк, Tо і Tвс – абсолютні температуриповітрянанагнітанні, навколишньогосередовищаінавсмоктуванні, К.
Відомірекомендації, поякихназванітемпературиприйнятовважати як статичні температури потоку. Враховуючи фізичний сенс записаних виразів, їхправильнішевизначатияктемпературизагальмованогопотоку. В цьому випадку вони практично рівні температурам, вимірюваним спаями термопар. Слід зазначити, що різниця в результатах визначення ККД тим або іншим шляхом для вимірюваних в лабораторних роботах рівнівПк неістотна.
42
5.8.Визначення середнього показника політропи стиснення
вроторно-лопатевому і відцентровому компресорах
Показникполітропивизначаєтьсяврезультатірішеннявідомоговиразу щодо n:
Tк |
|
pк |
|
n − 1 |
||
n |
|
|||||
|
|
|||||
T |
|
|||||
= p |
. |
|||||
вс |
|
вс |
Післялогарифмуванняіперетвореньодержимо:
n = |
|
1 |
|
|
; |
|
|
T |
|
||
|
|
Ln |
к |
|
|
1 − |
T |
|
|
||
|
|
|
|||
|
вс |
|
|
||
LnПк |
|
|
У цьому виразі Tк відповідає абсолютній статичній температурі повітрянанагнітаннікомпресораіповиннаобчислюватисязаформулою:
T |
= T * − |
с22 |
≈ T ′ − |
с22 |
, К. |
|
2Сp |
2010 |
|||||
к |
к |
к |
|
Швидкість повітря с2 на зрізі нагнітального патрубка визначається зрівняннявитрати:
c2 = GRTк , м/с, f2 pк
де f2 – площа перетину нагнітального патрубка; R – питома газова стала (для повітря R = 287 Дж/(кг К)).
Температура на всмоктуванні компресора визначається аналогічно:
T |
= T * |
− |
свс2 |
≈ T ′ |
− |
свс2 |
, К. |
2Сp |
|
||||||
вс |
вс |
|
вс |
|
2010 |
|
Швидкістьповітрянавсмоктуванні:
cвс = GRTвс , м/с.
f1 pвс
43
Перетининагнітальногоівсмоктуючогопатрубківроторно-лопате- вого компресора в даному випадку однакові, мають форму прямокутниківзрозмірами100×190 мм. ДлявідцентровогокомпресораслідприйматиTвс = Tо, апривизначенніTк враховувати, щонагнітальнийпатрубок маєциліндровуформуперетинузвнутрішнімдіаметром, рівним0,05 м.
5.9. Визначення значення питомої величини газодинамічних втрат в роторно-лопатевому і відцентровому компресорах
Значення питомої величини газодинамічних втрат визначається з виразу, одержаного на підставі сумісного рішення рівняння Бернуллі ірівняннятепловмісту. Длянеохолоджуваногокомпресора
|
k |
|
n |
|
||
∆Lr = |
|
|
− |
|
|
R(Tк − Tвс), Дж/(кг К), |
|
|
n − 1 |
||||
k − 1 |
|
|
де Tк, Tвс відповідають абсолютним статичним температурам повітря нанагнітанніівсмоктуваннікомпресорівзурахуваннямособливостейїх вхіднихділянок.
5.10. Визначення потужності, споживаної компресорами
Потужність, що витрачається на привід поршневого компре-
сора, визначаєтьсяпоформулі:
Nk = |
3 |
I U cos ϕ ηэл ηпер = Nоηэл ηпер, |
кВт, |
|
|
1000 |
|
|
|
деU іI – значеннялінійнінапругиіфазноїсилиструму; ηэл |
– повнийККД |
|||
ηэл, % |
|
електродвигуна(визначаєтьсяпо |
||
|
графіку(рис. 17) залежновідвід- |
|||
80 |
|
сотказавантаженняелектродвигу- |
||
|
на); ηэл |
– ККДпередачі(ηпер= 0,94); |
||
|
|
|||
80 |
|
сos ϕ° – косинус кута зсуву фаз |
||
80 |
|
електродвигуна(рівний0,8). |
||
|
Рис. 17. ЗалежністьККДелектродви- |
|||
80 |
|
|||
|
гуназмінногострумувідйого |
|||
80 80 |
80 |
80 (No /Nном)100 % |
навантаження |
44
Корисна (внутрішня) потужність відцентрового компресора
обчислюється за формулою:
Ni = GLi , Вт.
Потужність, що втримується відцентровим компресором від електродвигуна (потужність приводу), знаходиться по формулі:
N = ( pвес − pст)l ni ηред, кВт
974,4
де l – довжина важеля мотор-терезів, м (див. рис. 18); рвес – зусилля на тарілці терезів під час роботи компресора, кг; рст – зусилля на тарілці
терезів при зупиненому компресорі, кг; ni – частота обертання електродвигуна, об/хв; ηред – механічнийККДмультиплікатора. Приймається
ηред = 0,98.
l
Рвес |
Мкр |
Рис. 18. Схемамотор-терезів
Корисна (внутрішня) потужність роторно-лопатевого комп-
ресора обчислюється за формулою:
Ni = GLi , Вт.
Потужність, що втримується роторно-лопатевим компресо-
ромвіделектродвигуна(потужністьприводу), знаходитьсяпоформулі:
N = 10−3 U I ηэл, кВт
45
деηэл – ККДелектродвигуна(визначаєтьсяпографікунарис. 19 залежно від частоти обертання і навантаження електродвигуна).
ηэл |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
0,8 |
|
|
|
|
0,6 |
6 |
7 |
8 |
0,4
0,2
2,0 4,0 UI, кВт
Рис. 19. ЗмінаККДелектродвигунароторнолопатевогокомпресоразалежновідчастоти обертанні (об/хв) і споживаній потужності:
1 – 750; 2 – 1000; 3 – 1250; 4 – 1500; 5 – 1700; 6 – 1800; 7 – 1900; 8 – 2200 об/хв
Механічний ККД компресорів.
ηм = NNi .
Потужність приводу повинна бути більше внутрішньої потужності на величину механічних втрат. Величина цих втрат в нормальних умовах експерименту дуже мала, тоді як похибки обчислення потужностей мають той же порядок, що й величина механічних втрат. Тому практично можливе отримання різних значень механічного ККД, у тому числі і таких, що не відповідатимуть вказаній вище нерівності між потужностями. Втім, величина набутого значення повинна укладатися в розумні межі, якіповинніпояснюватисявпливомможливихпогрішностейвимірювань, що можуть спотворити результат.
6.ВИЗНАЧЕННЯ ПОХИБОК ОСНОВНИХ ПАРАМЕТРІВ
6.1.Похибки визначення Пi
Похибкивизначенняступеняпідвищеннятискувступеняхпоршневогокомпресора:
δПi = δpнi + δpвсi
46
Де будь-який тиск є абсолютний статичний тиск, тобто:
δПi = δpнi + δpвсi ,
тоді абсолютна похибка будь-якого тиску: |
|
|
|
||||
|
K |
|
pман |
K |
Bб |
||
∆p = ∆pман + ∆B = |
|
м |
max |
+ |
|
б max |
|
|
100 |
|
100 |
||||
|
|
|
|
|
|||
де pmaxман – межа шкали манометра; |
Bmaxб – межа шкали барометра; Км |
і Кб – класи точності манометра і барометра. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Відповідно відносна похибка степеня підвищення тиску може бути |
||||||||||||||||||||
розрахованатакимчином: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
K |
м |
pманн |
K |
Bб |
|
1 |
|
K |
м |
pманвс |
|
K |
Bб |
|
1 |
|
|
δП |
i |
= |
|
max |
+ |
|
б max |
|
|
+ |
|
max |
+ |
|
б max |
|
|
. |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
100 |
|
|
100 |
|
рнi |
|
|
100 |
|
|
100 |
|
рвсi |
|
|||
|
|
|
|
|
|
нi |
|
|
|
|
всi |
|
Записана формула може використовуватися і для всього компресорапризамінізначеньтисківнавідповіднівходуівиходукомпресора.
Дляприкладу, притискунанагнітанніpман= 600000 Паіpн= 700000 Па, В= 100000 Па, притискунавсмоктуванніpман = 200000 Паіpвс = 300000 Па, при класі точності манометрів Км = 2 і класі точності барометра Кб = 1, при межах шкал обох манометрів pmaxманн = pmaxманвс = 1000000 Па і межі
шкали барометра Bmaxб = 108000 Па одержимо:
2 |
×1000000 |
|
1×108000 |
|
1 |
|
||
δП = |
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
100 |
100 |
700000 |
|||||
|
|
|
|
+ 2 |
×1000000 |
|
1×108000 |
|
1 |
|
||
|
|
|
+ |
|
|
|
|
= 0,1. |
|
100 |
100 |
300000 |
|||||
|
|
|
|
Похибка визначення степеня підвищення тиску відцентрового компресора.
ВідповіднодоформулдлявизначенняПк відцентровогокомпресора можназаписати:
47
δПк = δpн + δpо = ∆pн + ∆pо , pн pо
∆pн = ∆pман + ∆B; ∆po = ∆B.
При використанні водяного п'єзометра як манометра на нагнітанні компресора, абсолютнапохибка∆рман можеоцінюватисячерезможливу похибку вимірювання відстані між менісками ∆hн. Похибка визначення ∆hн залежить від точності вимірювального інструменту, за допомогою якого вимірюється перепад, і точність збігу ділень шкали цього інструментузменіскамиводяногостовпа. Приакуратномувимірюванніперепаду металевою лінійкою, враховуючи абсолютне значення hн, можна
прийняти ∆hн = 2 мм, що відповідає ∆рманн = 2 9,8 ≈ 20 Па. Відповідно відносна похибка ступеня підвищення тиску може бути
розрахованатакимчином:
|
|
|
|
|
|
б |
|
1 |
|
б |
|
δП |
к |
= |
∆p |
ман |
+ |
KбBmax |
|
+ |
KбBmax |
. |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
100 |
|
рман+ B |
|
100B |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Для прикладу, при hн = 1800 мм вод.ст, В = 100000 Па, при Bmaxб = = 110000 Па, при класі точності Кб = 1, одержимо:
|
|
1×110000 |
|
|
1 |
|
1×110000 |
|
||||
δПк = 20 |
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
= 0,02. |
|
100 |
1800 |
× 9,8 + 100000 |
100 |
×100000 |
||||||||
|
|
|
|
|
Похибка визначення ступеня підвищення тиску в роторнолопатевому компресорі
ВідповіднодоформулдлявизначенняПкроторно-лопатевогокомп- ресора можна записати:
δПк = δpк + δpвс = ∆pк + ∆pвс .
pн pвс
Оскільки:
pк = pман + В, то ∆pк = ∆pман + ∆B; pвс = B − hвс, то ∆pвс = ∆B + ∆hвс.
48
Абсолютнапохибкавимірюваннярозрідженняводянимп'єзометром ∆hвс може оцінюватися через можливу похибка вимірювання відстані між менісками п'єзометра hвс. При акуратному вимірюванні перепаду металевоюлінійкою, враховуючивідносномалувеличинуhвс, можнаприй-
няти ∆hвс = 1 мм вод.ст, що складе 1 9,8 ≈ 10 Па.
Відповідно відносна похибка ступеня підвищення тиску для РЛК може бути розрахована таким чином:
|
|
|
K |
ман |
pман |
K |
Bб |
|
|
1 |
|
|
|
K |
Bб |
|
1 |
|
|
δП |
|
= |
|
max |
+ |
|
б max |
|
|
|
|
+ |
∆h + |
|
б max |
|
|
. |
|
|
|
100 |
|
100 |
р |
|
+B |
|
100 |
B − h |
|||||||||
|
к |
|
|
|
|
|
ман |
|
вс |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вс |
|
Дляприкладу, приhвс= 2000 Па∆hвс = 10 Па, В= 100000 Па= 110000 Па,
при класах точності: Кб = 1, Кман = 1, при рман = 30000 Па = 150000 Па, одержимо:
1× 30000 |
|
1×110000 |
|
|
|
1 |
|
|||||||
δПк = |
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
100 |
|
|
|
100 |
30000 |
+ 100000 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
1×110000 |
1 |
|
|
|
|
|||||||
+ 10 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,022. |
|
|
100 |
|
|
100000 − 2000 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
6.2. Похибка визначення розходу за допомогою звужуючого пристрою на всмоктуванні
Як відомо, витрату повітря через звужуючий пристрій обчислюють заформулою:
G = A ρв hс , кг/с.
Відноснапохибка, відповіднодоправилвизначеннятакої, рівна:
δG = δA + 0,5(δρв + δhс).
Похибка визначення А залежить від великого числа чинників. Основнізцихчинниківперерахованінижче:
•точність визначення геометричних розмірів отвору сопла;
•чистота і точність його виготовлення;
•зміна його розмірів із зміною температури сопла в процесі проведеннявипробуваньіточністьоблікувпливуцьогочинника;
49
• правильністьрозташуванняприймальногоотворусоплаповідношеннюдоконструкцій, розташованихпорядзним, іщоспотворюєполе швидкостейповітряногопотокупередсоплом.
Облік всіх цих чинників вельми складний, а витрати часу на їх визначення в даному випадку вище за межі, виправдані метою роботи. У зв'язку з цим рекомендується приблизно приймати δА = 1,5 %, що приблизновідповідаєпараметрамлабораторнихустановок.
Похибкавизначеннягустиниповітряпередсопломобчислюєтьсяза формулою:
δρв = KB Bmax + ∆To , 100B To
де КВ – клас точності барометра; В – свідчення барометра; Вmax – граничнезначенняшкали; ∆To – абсолютнапохибкавизначеннятемператури повітря перед соплом; To – абсолютна температура повітря перед соплом.
Абсолютна похибка ∆To повинна визначатися з урахуванням того, що це похибка середньомасової температури повітря перед соплом. Узв'язкузцимдлякоректноїоцінки∆To слідбулобматицілийрядточок вимірюваннятемпературиTo вплощиніпередвхіднимперетиномсопла. Відповіднодонавчальнихцілейданоїроботитаківимірюваннянепроводятьсяіпохибку∆To пропонуєтьсяприйнятиорієнтовнорівної1 К.
Похибка визначення розрідження на соплі δhс (або перепаду тиску на розходомірній шайбі δhш) знаходиться з виразу:
δhс = ∆hс , hс
де ∆hс – абсолютна похибка вимірювання перепаду на водяному п'єзометрі, якимвимірюютьрозрідження; hс – змірянийперепадміжменісками водяного стовпа в п'єзометрі.
∆hс може оцінюватися як можлива похибка перепаду між менісками. При акуратному вимірюванні перепаду металевою лінійкою можна прийняти ∆hс = 1 мм.
Таким чином, похибка визначення розходу повинна обчислюватися заформулою:
|
|
|
|
K |
B |
∆T |
∆h |
|
||
δG = δA + 0,5(δρ |
|
+ δh ) = δA + 0,5 |
|
|
B max |
+ |
o |
+ |
с |
. |
|
|
|
|
h |
||||||
|
в |
с |
|
100B |
T |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
o |
с |
|
50