Project
.pdfДействительный коэффициент теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
(4.81) |
||
K = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 586:3 |
|
: |
|
1 |
0:002 |
1 |
|
1 |
1 |
м2 К |
|||||||||||
|
|
1044:4 |
+ |
17:5 |
+ |
11 600 |
+ |
2 900 |
+ |
4930:6 |
|
|
|
|
|||
Требуемая поверхность теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
F = |
2 841 101 1:05 |
|
= 192:6 м2 |
: |
|
|
(4.82) |
||||||
|
|
|
|
586:3 26:42 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Запас поверхности у выбранного теплообменника |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
= |
260 192:6 |
100% = 35 %: |
(4.83) |
||||||||||
|
|
|
|
192:6 |
|
||||||||||||
Опять же, как и в случае с подогревателем исходной смеси, этот вариант, несмотря на большой запас, будет наиболее оптимальным как по простотое конструкции, так и по эксплуатационным качествам, ну и по экономии металла. Выбранный теплообменник весит до 5 950 кг (ССЫЛКА стр. 56), в то же время в качестве дефлегматора, по предварительным расчётам, подходит теплообменник с диаметром кожуха D = 1 000 мм, трубами dтруб = 25 2 мм, числом ходов z = 2 и числом труб n = 718, длина труб L = 6 м, площадью теплообмена F = 226 м2. У него запас поверхности = 16%, но весит он 6 100 кг. Поэтому оптимальнее будет оставить выбор теплообменника с большим запасом поверхности и меньшим весом.
4.5Расчёт холодильника дистиллята
ТРОЛОЛО
Тепловая нагрузка
|
|
|
|
(4.84) |
Q = P |
CP (tP |
30) = GH2O CH2O (tконеч: H2O |
tнач: H2O) + Qпотерь: |
Темпратуры оборотной воды уже выбрали при расчёте дефлегматора, для начальной
25 C, а для конечной 35 C. При средней температуре дистиллята t = 56:73+30 = 43:37 C,
ср: 2
Теплоёмкость дистиллята
CP = Cацетона xацетона + Cбензола xбензола = |
|
|
|
|
|
|
|
Дж |
|
|
|||||
|
|
= 4:19 103 |
(0:54 0:98 + 0:43 0:02) = 2253:4 |
; |
(4.85) |
||||||||||
|
|
кг К |
|||||||||||||
данные взяты отсюда (ССЫЛКУ сюда! Романков, стр. 562, рис. XI). |
|
|
|
||||||||||||
Плотность дистиллята: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
= |
xацетона |
+ |
xбензола |
= |
0:98 |
+ |
0:02 |
; |
|
|
(4.86) |
|||
|
|
ацетона |
бензола |
|
|
|
|
|
|
||||||
смеси |
|
|
764:26 |
854:26 |
|
|
|
||||||||
отсюда смеси = 765:9 кг=м3.
30
Вязкость дистиллята:
lg смеси = xацетона lg ацетона + xбензола lg бензола =
= 0:9851 lg(0:2605 10 3)+0:0149 lg(0:473 10 3) = 0:5803; ) смеси = 0:263 10 3 Па с:
(4.87)
Теплопроводность дистиллята: по рис. X(ССЫЛКУ! стр. 561)
Вт
ацетона = 0:14 1:163 = 0:163 м К;
Вт
бензола = 0:121 1:163 = 0:141 м К;
смеси = ацетона xацетона + бензола xбензола 0:72 ( ацетона бензола) xацетона xбензола =
= 0:163 0:98 + 0:141 0:02 0:72 (0:163 0:141) 0:98 0:02 = 0:1623 |
Вт |
(4.88) |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
: |
||||||||||||||||||||||||||||||||
м К |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Таким образом, тепловая нагрузка холодильника |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.89) |
|
Q = P |
CP (tP 30) = 1:15 2253:4 (56:73 30) = 69 268:4 Вт; |
|||||||||||||||||||||||||||||||
Потери 5% тепла заложим позже при дальнейших расчётах. |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||
Расход охлаждающей воды |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
G2 = |
Q 1:05 |
|
|
|
|
= |
|
|
69 268:4 1:05 |
|
= 1:736 кг=с: |
(4.90) |
||||||||||||||||||
|
|
|
CH2O (35 25) |
|
|
|
4190 (35 25) |
||||||||||||||||||||||||||
Средняя разность температур |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
t |
= 56:73 |
|
35 = 21:73 C |
и |
t |
= 30 |
|
25 = 5 C |
. Итого |
|
|||||||||||||||||||||||
б: |
|
|
|
|
|
|
м: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
tб: |
tм: |
|
|
|
|
21:73 5 |
|
|
|
(4.91) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
tср: = |
|
ln tм:! |
= |
ln |
5 |
! |
= 11:4 C: |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tб: |
|
|
|
|
|
|
21:73 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Ориентировочный коэффициент теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Kориент: = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
(4.92) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
ст: |
|
1 |
|
1 |
1 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст: |
|
|
r2 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 ориент: |
|
|
|
r1 |
|
|
2 ориент: |
|
|||||||||||||||||
У всех возможных теплообменников (ССЫЛКУ на стр. 57 и 51 с теми таблицами!) толщина стенки ст: = 0:002 м; коэффициент теплопроводности для нержавеющей стали
ст: |
= 17:5 |
Вт |
(ССЫЛКУ стр. 529). Среднее значение теплопроводности загрязне- |
|
|||
|
м К |
Вт |
|
ний стенок со стороны охлаждающихся органических жидкостей r1 = 5 800 м2 К, а со стороны нагревающейся воды она зависит от её качества. Это обсуждалось при расчёте
31
дефлегматора, там было решено, что для эксплуатации в России принять для надёжности
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
Вт |
|
||||||||
r2 = 2 900 |
|
. Возьмём 1 ориент: = 500 |
|
|
|
и 2 ориент: |
= 1 500 |
|
|
, тогда |
|
||||||||||||||
м2 К |
м2 К |
м2 К |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
(4.93) |
||||
|
Kориент: = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 303:2 |
|
; |
|||||||
|
1 0:002 |
1 |
1 |
|
|
1 |
м2 К |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
500 |
+ |
17:5 |
+ |
5 800 |
+ |
2 900 |
+ |
1 500 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Ориентировочная площадь поверхности теплопередачи |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Fориент: = |
69 268:4 1:05 |
|
= 21 м2 |
: |
|
|
|
|
(4.94) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
303:2 11:4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Далее нужно сделать ориентировочный выбор теплообменника. Решение вопроса о том, какой теплоноситль направит в трубное пространство, обусловлено его температурой, давлением, коррозионной активностью, способностью загрязнять поверхность теплообмена, расходом и т. д. В рассматриваемой задаче в трубное пространство с меньшим проходным сечением (а оно у всех так (?) табл. 2.3 и 2.9 ССЫЛКУ стр. 51 и 57) целесообразно направить теплоноситель с меньшим расходом, т. е. горячий дистиллят. Это позволит выровнить скорости движения теплоносителей и соответствующие коэффициенты теплоотдачи, увеличивая таким образом коэффициент теплопередачи. Кроме того, направляя поток холодной оборотной воды в межтрубное пространство, можно отказаться от теплоизоляции кожуха теплообменника.
Оптимальное отношение числа труб к числу ходов, считая dтруб = 25 2 мм и задаваясь
Re1 = 15 000: |
|
|
|
|
|
||
|
n |
4 G1 |
|
4 1:15 |
(4.95) |
||
|
z |
= |
dвнутр: Re1 2 |
= |
3:14 0:021 15 000 0:263 10 3 |
= 17:67: |
|
Увы, анализ табл. 2.3 (ССЛКУ стр. 51) приводит к неутешительному заключению в данной задаче невозможно подобрать стандартный кожухотрубный теплообменник. В качестве выхода из случая всегда поможет теплообменник типа ¾труба в трубе¿, но у него, помимо достоинств, есть и недостатки. Например то, что он большой и громоздкий. Поэтому надо попытаться идти в ногу со временем и поставить пластинчатый теплообменник. Эффективность пластинчатых и кожхотрубных теплообменников близка. Пластинчатые теплообменники изготавливаются только из нержавеющей стали, так что в этом проекте особенно не жалко, ибо и так решили всё делать из неё. Итак, для охлаждения дистиллята по табл. 2.13 (ССЫЛКУ стр. 63) выбираем теплообменник с поверхностью теплообмена F = 20 м2, числом пластин N = 70 шт., при поверхности одной пластины f = 0:3 м2, масса теплообменника составляет 485 кг.
4.5.1Поверочный расчёт холодильника
Пусть компоновка пластин самая простая, Сх : 35=35, т. е. по одному пакету (ходу) для обоих потоков.
Скорость горячего дистиллята по 35 каналам с проходным сечением 0:0011 м2 по данным табл. 2.14 (ССЫЛКУ стр. 63) равна
|
|
|
1:15 |
|
|
|
|||
|
|
P |
= 0:039 м=с; |
(4.96) |
|||||
!1 = |
|
= |
|
||||||
35 0:0011 |
765:9 35 0:0011 |
||||||||
Эквивалентный диаметр каналов dэкв: = 0:008 м, (табл. 2.14), тогда |
|
||||||||
Re1 = |
!1 dэкв: 1 |
= |
0:039 0:008 765:9 |
= 908:6; |
(4.97) |
||||
|
|
||||||||
|
|
1 |
0:263 10 3 |
|
|||||
32
908:6 > 50, т. е. режим течения развитый турбулентный, что не может не радовать. Для выбранного типа пластин и рассчитанного критерия Re,
Nu1 |
= 0:1 Re10:73 P r10:43 P rст: 1 |
! |
0:25 |
(4.98) |
|
; |
|||||
|
|
P r1 |
|
|
|
для упрощения расчётов, у охлаждающейся жидкости можно принять (ССЫЛКУ стр.
P r
0:93;
P rст:
|
P rсмеси |
= |
Cсмеси смеcи |
= |
|
2253:4 0:263 10 3 |
= 3:6515; |
|
(4.99) |
||||||||||||||
|
|
смеси |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0:1623 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 = |
Nu1 дист: |
= |
|
0:1 908:60:73 3:65150:43 0:93 0:1623 |
|
= 475:54 |
Вт |
: |
(4.100) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 К |
||||||||||
|
dэкв: |
|
|
|
|
|
|
|
|
0:008 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Скорость охлаждающей воды в 35 каналах |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1:736 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
G2 |
= 0:0453 м=с; |
|
|
(4.101) |
||||||||||||
|
!2 = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
35 0:0011 |
995 35 0:0011 |
|
|
|||||||||||||||||||
|
Re2 |
= |
!2 dэкв: 2 |
= |
0:0453 0:008 995 |
= 450:34; |
|
|
(4.102) |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
0:8007 10 3 |
|
|
|
|
|
||||||
450:34 > 1, т. е. у воды устойчивое турбулентное течение; |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
P rH2O = |
CH2O H2O |
= |
4190 0:8007 10 3 |
= 5:411; |
|
|
(4.103) |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
H2O |
0:62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
для упрощения расчётов и создания небольшо запаса можно принять (ССЫЛКУ стр. 152),
|
P r |
0:25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
что |
|
! |
|
|
1, тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
P rст: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
2 = |
|
Nu2 H2O |
= |
0:1 450:340:73 5:4110:43 0:62 |
|
= 1385:8 |
Вт |
: |
|
(4.104) |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 К |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
dэкв: |
|
|
|
|
|
|
|
|
0:008 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Действительный коэффициент теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
K = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 294:22 |
Вт |
|
: |
(4.105) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
0:001 |
1 |
1 |
|
|
1 |
|
|
м2 К |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
475:54 |
+ |
17:5 |
+ |
|
5 800 |
+ |
2 900 |
+ |
1385:8 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Требуемая поверхность теплопередачи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
= |
|
69 268:4 1:05 |
|
= 0 м2 |
: |
|
|
|
|
|
(4.106) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
294:22 11:4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Запас поверхности у выбранного теплообменника |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 14:31 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4.107) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
14:31 |
|
100% = 11:81 12 %: |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Теплообменник не подходит.
33
4.6Расчёт холодильника кубового остатка
Тепловая нагрузка
|
|
|
|
(4.108) |
Q = W CW (tW |
30) = GH2O CH2O (tконеч: H2O |
tнач: H2O) + Qпотерь: |
||
Темпратуры оборотной воды уже выбрали при расчёте дефлегматора и холодильника дистиллята, для начальной 25 C, а для конечной 35 C. При средней температуре дистиллята
t = 79:64+30 = 54:82 C,
ср: 2
Теплоёмкость кубового остатка
CW = Cацетона xацетона + Cбензола xбензола = |
|
|
|
|
|
|
Дж |
|
|
|||||
|
= 4:19 103 (0:55 0:012 + 0:44 |
0:988) = 1849:13 |
; |
(4.109) |
||||||||||
|
кг К |
|||||||||||||
данные взяты отсюда (ССЫЛКУ сюда! Романков, стр. 562, рис. XI). |
|
|
|
|||||||||||
Плотность кубового остатка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1 |
|
xацетона |
xбензола |
0:012 |
|
0:988 |
|
|
(4.110) |
|||||
|
|
= |
|
+ |
|
= |
|
+ |
|
|
; |
|
|
|
|
ацетона |
бензола |
|
|
|
|
||||||||
|
смеси |
|
751:7 |
|
841:7 |
|
|
|
||||||
отсюда смеси = 840:5 кг=м3.
Вязкость кубового остатка
lg смеси = xацетона lg ацетона + xбензола lg бензола =
= 0:0161 lg(0:2383 10 3)+0:9839 lg(0:414 10 3) = 0:386862 ) смеси = 0:410 10 3 Па с:
(4.111)
Теплопроводность кубового остатка |
по рис. X(ССЫЛКУ! стр. 561) ацетона = 0:139 |
Вт |
Вт |
1:163 = 0:162 м К; бензола = 0:119 1:163 = 0:139 м К;
смеси = ацетона xацетона + бензола xбензола 0:72 ( ацетона бензола) xацетона xбензола =
= 0:162 0:012 + 0:139 0:988 0:72 (0:162 0:139) 0:012 0:988 = 0:1391 |
Вт |
(4.112) |
||||||||
|
: |
|||||||||
м К |
||||||||||
Таким образом, тепловая нагрузка холодильника |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1849:13 (79:64 30) = 215 708:4 Вт; |
(4.113) |
|||||||
Q = W CW (tP 30) = 2:35 |
||||||||||
Потери 5% тепла заложим чуть позже при дальнейших расчётах. |
|
|||||||||
Расход охлаждающей воды |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Q 1:05 |
215 708:4 |
1:05 |
(4.114) |
|||||
|
G2 = |
|
= |
|
|
= 5:41 кг=с: |
||||
|
CH2O (35 25) |
4190 (35 |
25) |
|||||||
34
Средняя разность температур |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
t |
= 79:64 |
|
35 = 44:64 C |
и |
t |
= 30 |
|
25 = 5 C |
. Итого |
|
|||||||||||||||||||||
б: |
|
|
|
|
|
|
м: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
tб: |
tм: |
|
|
|
|
44:64 5 |
|
|
|
(4.115) |
||||||||||||||||
|
|
|
tср: |
= |
|
ln tм:! |
= |
|
ln |
|
5 |
! |
= 18:11 C: |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tб: |
|
|
|
|
|
|
|
|
44:64 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Ориентировочный коэффициент теплопередачи |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Kориент: = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
; |
(4.116) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
ст: |
|
1 |
|
1 |
1 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст: |
|
r2 |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 ориент: |
|
|
|
r1 |
2 ориент: |
|
|||||||||||||||||
ТРОЛОЛО, продолжим поддерживать производителей пластинчатых теплообменников. (ИЛИ КАК?!) У всех возможных теплообменников (ССЫЛКУ на стр. 63 табл. 2.14) толщина стенки ст: = 0:001 м; коэффициент теплопроводности для нержавеющей стали
Вт
ст: = 17:5 м К (ССЫЛКУ стр. 529). Среднее значение теплопроводности загрязнений
Вт
стенок со стороны охлаждающихся органических жидкостей r1 = 5 800 м2 К, а со стороны нагревающейся воды она зависит от её качества. Это обсуждалось при предыдущих расчётах холодильников, там было решено для эксплуатации в России принять (для на-
|
|
Вт |
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
Вт |
||||||||||||
дёжности) r2 |
= 2 900 |
|
|
|
. Возьмём 1 ориент: = 500 |
|
|
|
и 2 ориент: = 1 500 |
|
, |
||||||||||||
|
|
|
м2 |
|
|
||||||||||||||||||
тогда |
|
м2 |
К |
|
|
|
|
|
|
|
К |
м2 К |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вт |
(4.117) |
|||
|
Kориент: = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 303:2 |
|
; |
|||||
|
1 0:001 |
1 |
1 |
|
|
|
1 |
|
м2 К |
||||||||||||||
|
|
|
|
500 |
+ |
17:5 |
+ |
5 800 |
+ |
2 900 |
+ |
1 500 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Ориентировочная площадь поверхности теплопередачи |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Fориент: = |
215 708:4 1:05 |
= 41:25 м2: |
(4.118) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
303:2 18:11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Подумать над этим!
Оптимальное отношение числа труб к числу ходов, считая dтруб = 25 2 мм и задаваясь
Re2 = 15 000:
n |
4 G2 |
|
4 2:35 |
(4.119) |
||
z |
= |
dвнутр: Re2 2 |
= |
3:14 0:021 15 000 0:410 10 3 |
= 0 |
|
В соответствии с (табл. 2.9 на стр. 57), соотношение n=z принимает наиболее близкое к заданному значение у теплообменника с диаметром кожуха D = 800 мм, dтруб = 20 2 мм, числом ходов z = 2 и числом труб n = 690. Наиболее близкую к ориентировочной поверхность имеет нормализованный аппарат с длиной труб L = 6 м и площадью теплообмена
F = 260 м2.
Один хрен, тут кожухотрубный не подобрать, а пластинчатые всё наровят куда–то ускользнуть. Хм, ладно, труба в трубе не подведёт)
35
4.7Теплоизол
ТОРОЛОЛО Асбест это хардкор! Можно и совелит, но это лавка древности, так что лучше будем
использовать "корунд"или минеральную вату, или ещё что–нибудь.
Теплоизол считать по блокам! И наибольшим температурам. Типа, в колонне столько– то, в подогревателе и кипятильнике пар, в холодильниках столько–то.
36