pdf.php@id=6162
.pdfОптимальное сопротивление теплопередаче ограждения. В на стоящее время в строительстве широко распространены сравнитель но дешевые и эффективные теплоизоляционные материалы. Примене ние их в конструкции ограждений часто приводит к такому положе нию, при котором оказывается выгоднее, учитывая эксплуатацион ные затраты, делать ограждение более утепленным, чем то, которое требуется по санитарно-гигиеническим соображениям. Следователь но, экономически оптимальное сопротивление теплопередаче ограж дения Я0,опт может быть больше требуемого /?0,тр. В таком случае безусловно следует выбирать конструкцию не из условия /?0> /? 0,тр, а из условия R0 = R0tопт. Определение R0,0UT является сложной технико-экономической задачей, которая, однако, может быть ре шена аналитически, если принять некоторые упрощающие пред посылки.
Оптимальной будет такая конструкция ограждения, при которой сумма капитальных затрат и эксплуатационных расходов за норма тивный срок окупаемости, принятый в строительстве, будет мини мальной.
Экономической характеристикой, определяющей рациональ ность того или иного инженерного решения конструкции, являются приведенные затраты, величина которых А в руб. на 1 ж2 ограждения определяется по формуле
А = К + ЭТ. |
(1.41) |
Здесь К — капитальные затраты на устройство ограждения и соп ряженных с ним систем (отопления и других), стоимость сооружения которых изменяется с изменением сопротивления теплопередаче ограждения. Эти затраты должны быть отнесены к единице площа ди ограждения, поэтому К измеряется в руб/м2. Э — эксплуатацион ные затраты, которые складываются в основном из стоимости теряе мого через ограждение тепла, затрат на электроэнергию, на восста новление и капитальный ремонт ограждения и сопряженных с ним систем в руб/м2-год. Величина Т — нормативный срок окупаемости дополнительных капитальных вложений в строительстве, принятый сейчас равным 6—8 годам. Оптимальное сопротивление теплопереда че ограждения’ может быть определено в общем случае из уравнения
(u 2 )
Рассмотрим вначале простейший случай. Если пренебречь срав нительно небольшими изменениями капитальных затрат (К) за счет затрат на сопряженные системы, то можно принять
К = /Ск+ 6Т.ИST. и, |
(1-43) |
где К к — стоимость конструкции ограждения без учета стоимости теплоизоляционного слоя (Кк— величина постоянная, не зависящая от толщины изоляции); бт.и — толщина изоляции в ж, величина
переменная в данной задаче, оптимальное значение которой надо определять; 5Т.И— стоимость изоляции в конструкции в руб1м'6.
Если также, упростив задачу, считать эксплуатационные за траты Э зависящими только от стоимости теряемого тепла, то
д — (^В |
^О.п) flp.n g |
MST |
*.+нЛт. и |
(1.44) |
|
К„- |
||
где М = (tB— ^0 n)no n |
24 в град-ч\ |
/0.n и п0,п — температура и |
продолжительность (в |
сутках) отопительного периода; ST— стои |
мость теряемого через ограждение тепла в руб/ккал; R i; — терми ческое сопротивление конструктивных слоев (без слоя теплоизоля ции) ограждения. В этом случае
•^ = /C,(+ 6T.„S T.n + |
&г.и |
(1.45) |
|
Я к - |
|
Из уравнения (1.42) |
|
|
дА |
; |
(1.46) |
|
0 |
|
ЗбТ-и |
я„- |
|
определим R0,OUT, соответствующее оптимальной толщине изоля ции 5 Т.И.0ПТ, которое будет равно:
^ т .и .( |
MSTT |
(1.47) |
R О, опт Я к + |
V Хт.иST.и |
|
|
|
Вприведенном решении не учитываются капитальные вложения
всмежные отрасли промышленности и их изменение с измене
нием Яо.опт-
Пример 1.4. Определить расчетное сопротивление теплопередаче бесчердачного покрытия канализационной насосной в Архангельске. Температура
воздуха |
в помещении tB= 16° С, |
Л^н = 7°С. Перекрытие выполняется из же |
|||||||||
лезобетонных плит с утеплением пенобетоном |
0,18 ккал/м-ч-град. По |
||||||||||
таблице |
приложения 3 для |
Архангельска расчетная наружная температура |
|||||||||
для легких ограждений tH= |
—34° С, продолжительность отопительного пе |
||||||||||
риода |
л0<п = 254 суток |
и его средняя |
температура ?0.п = |
—4,7° С. Нор |
|||||||
мативный |
срок окупаемости дополнительных |
капитальных |
вложений |
Т = |
|||||||
= 6 лет. |
Стоимость тепла от местной котельной ST= 4-10-6 руб/ккал. Стои |
||||||||||
мость |
пенобетона в конструкции |
5 Т.И= 2 1 ,5 |
руб/мъ. По |
формуле |
(1.47) |
||||||
определяем # 0.опт: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
(16 + |
4,3) 254-24-4-10~-6 |
|
|
|||
|
|
|
Яо. ( -Y- |
|
0,18-21,5 |
=0, 88. |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Требуемое |
термическое |
сопротивление |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
0,133(16+ 34) 1 |
|
|
|
|||
|
|
|
Ко. тр — |
|
|
= 0,95. |
|
|
|||
Так |
как |
Яо.оат< Яо.тр. |
то |
толщина теплоизоляции в данном случае |
|||||||
должна |
выбираться исходя |
из |
условия |
R0 > Ro.ip — 0,95 м2-ч град/ккал. |
32
§7. ТЕПЛОВЛАЖНОСТНЫЙ РЕЖИМ ОГРАЖДЕНИЙ
Впомещениях гражданских зданий и в большинстве промышлен ных помещений не допускается конденсация водяных паров на по верхности и накопление влаги в толще наружных ограждений. Конденсация на поверхности ухудшает санитарно-гигиенические условия в помещении и, так же как конденсация в толще, может привести к переувлажнению конструкции. Увеличение влажности материала конструкции обычно связано со значительным ухудше нием теплозащитных качеств и, как правило, приводит к быстрому разрушению ограждений.
Проверку принятой конструкции ограждения на отсутствие кон денсации на его поверхности необходимо производить из условия удовлетворения требования
|
Тв > * т .р » |
( Ы 8 ) |
где /т.р — температура |
точки росы воздуха помещения, |
которая |
определяется по формуле |
|
|
^т.р = |
20,1 — (5,75 — 0,274 ев)2, |
(1.49) |
где ев — упругость водяных паров в воздухе помещения в мм pm. cm. Если условие (1.48) не удовлетворяется, то необходимо увеличить сопротивление теплопередаче ограждения.
Проверка возможности конденсации в толще ограждения яв ляется более сложной. Поры материала толщи ограждения запол нены влажным воздухом. Через конструкцию происходит диффузия водяного пара. Пар диффундирует из помещения, где упругость высокая, к наружному воздуху, у которого упругость водяных паров зимой заметно меньше, чем у внутреннего воздуха. В воздухе, за полняющем поры материала, устанавливается определенное распре деление упругости водяных паров е по толщине ограждения. Если в отдельных слоях или сечениях ограждения упругость е окажется выше упругости полного насыщения воздуха Е при соответствую щих им температурах /, то произойдет выпадение конденсата. Таким образом, расчет состоит в построении кривых распределения е, t и Е по сечению ограждения и в выявлении слоев или сечений, где е оказывается выше Е.
Кривая распределения температур t по толщине ограждения может быть построена с помощью формулы (1.26). Распределение упругости водяного пара ех по толщине ограждения может быть построено по формуле (1.50), которая аналогична формуле (1.26):
ех = ев- ^ |
( е в- е в), |
(1.50) |
п0 |
|
|
где ев и ен — упругость водяного |
пара соответственно внутреннего |
|
и наружного воздуха; # в- х — сопротивление |
паропроницаемо- |
сти от внутреннего воздуха до сечения х в ограждении, в котором рассчитывается упругость ех\ Н0 — сопротивление паропроницаемости всей толщи ограждения от внутреннего до наружного воздуха.
33
Сопротивления паропроницаемости # в_ х и Я0 по аналогии с формулой (1.19) складываются из сопротивлений паропропицае-
мости отдельных слоев |
# сл. Величина Ясл равна: |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ноп = |
> |
|
|
|
|
|
|
|
(1.51) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где р — коэффициент паропроницаемости |
(см. приложение |
1) |
ма |
|||||||||||||||||
териала слоя в г/м-ч-мм pm. cm.; |
А — толщина слоя в ж. |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сопротивлениями обмену паром |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
между воздухом |
и поверхностями |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ограждений |
в |
данном |
расчете |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
можно пренебречь. |
|
|
Ех по |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кривую |
распределения |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сечению |
ограждения |
легко пост |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
роить, |
имея |
кривую |
распределе |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ния температур |
и зависимость Е |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от t по приводимой ниже формуле |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.53). |
|
|
1.8 дается |
пример |
по |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
строения, с помощью которого мож |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
но |
установить |
возможность |
кон |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
денсации |
в |
толще |
конструкции |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в холодный период зимы. В расче |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тах влажностного |
режима |
ограж |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дений принимают температуру на |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ружного воздуха |
равной средней |
||||||||||
Рис. 1.8. Пример построения кри |
температуре самого холодного |
ме |
||||||||||||||||||
сяца. В толще ограждения допу |
||||||||||||||||||||
вых |
распределения |
температуры |
|
|||||||||||||||||
txy |
упругости |
ех |
и максимальной |
|
стима |
только |
кратковременная |
|||||||||||||
упругости |
Ех |
водяного |
пара во |
|
конденсация. |
Одно |
из основных |
|||||||||||||
влажном |
воздухе |
в порах |
мате |
|
требований |
|
состоит |
в |
недопусти |
|||||||||||
риала ограждения для определе |
|
мости |
регулярного |
|
накопления |
|||||||||||||||
ния |
возможности |
выпадения |
|
|
||||||||||||||||
конденсата в толще |
конструкции |
|
влаги в |
материале. |
Накопленная |
|||||||||||||||
1—кривая распределения |
температу |
|
за зиму влага должна |
быть |
высу |
|||||||||||||||
ры; |
2 —кривая |
упругости |
водяных |
|
шена летом. Если |
это |
требование |
|||||||||||||
паров; 3 —кривая максимальной упру |
|
|||||||||||||||||||
|
гости водяных |
паров |
|
|
не удовлетворяется, то необходимо |
|||||||||||||||
проницаемости |
|
|
|
|
|
увеличить |
|
сопротивление |
паро |
|||||||||||
внутренних слоев ограждения. Для |
нормального |
влажностного режима конструкций необходимо плотные материаль ные слои располагать с внутренней поверхности ограждений.
Особенности теплопередачи при конденсации водяных паров на поверхности ограждения
В помещениях бань, прачечных, а также в некоторых «мокрых» производственных помещениях зданий водопроводно-канализацион ного хозяйства допускается конденсация водяных паров на внутрен них поверхностях наружных стен в расчетных условиях.
34
В результате конденсации водяных паров на внутренней поверх ности ограждения выделяется количество тепла дк, которое замет но изменяет обычную для ограждения картину распределения тем пературящие. 1.9). Величину дк можно определить по формуле
qK= $Ai(eB— Еп) ккал/м2-ч, |
(1 -5 2 ) |
где Р — коэффициент влагообмена на поверхности, равный
р = здг1W /s ,
Д/ — теплота конденсации водяных па ров, равная
597,3 + 0,44 tв—тв ккал/г
1000
(в расчетах Д/ можно принимать в среднем равной 0,58 ккал/г); ев— упру гость водяного пара в воздухе помеще
ния в мм pm. cm., равная |
; Ев — |
упругость насыщенного |
водяного |
пара |
|
при температуре воздуха |
в ммрт. ст.\ |
||
Фв — относительная влажность |
внут |
||
реннего воздуха; Еп — упругость |
насы |
||
щенного водяного |
пара, |
соответствую |
|
щая температуре |
внутренней поверх |
||
ности ограждения. |
|
|
|
Значения Е в зависимости от той или иной температуры могут быть при
ближенно подсчитаны по формуле |
|
£ = 3,58 + (1 +0,14/)2. |
(1.53) |
Рис. 1 .9. Распределение температуры по сечению ограждения при отсутствии и при наличии конденсации водяных паров на его
внутренней поверхности
/ —при отсутствии конденса ции; 2 —при наличии конденса ции
Дополнительный тепловой поток ql{ на поверхности может быть учтен при теплотехническом расчете ограждений условным уве личением температуры tBна величину Д/к, равную:
(1 .5 4 )
Такое повышение температуры позволяет при подсчетах учесть увеличение теплового потока за счет конденсации водяных паров. В этом случае полный тепловой поток через ограждение равен:
<7 = 7г (*в + Я в <7к - * „ ) . |
(1 -5 5 ) |
“о |
|
Величина общего потока тепла состоит из потока сухого или явного тепла qc, передаваемого конвекцией и излучением, и потока скры того тепла конденсации qK:
<7 = <7с + <7н- |
(1 -5 6 ) |
Рассмотрение уравнений (1.55) и (1.56) позволяет написать формулу для определения требуемого термического сопротивления
35
ограждения мокрых помещений при конденсации водяных паров Яо.к-тр в виде:
(tB |
RQQK — ^н) п |
(1.57) |
Ro. к« тр |
RBЯк-- *в |
|
|
|
|
Величина дкдолжна быть рассчитана по формуле (1.52) с учетом |
||
заданного перепада температуры |
tB— тв. |
|
При расчете теплопотерь и при составлении тепловлажностного баланса мокрых помещений необходимо помнить, что из всего пото ка тепла q только часть qc составляет потери явного тепла поме щением.
Величина qK— скрытое тепло конденсации, потери которого в некоторых случаях не должны компенсироваться системой обог рева помещения. Это может быть, например, в случае, когда тем пература поверхности испаряющейся в помещении воды равна или выше температуры воздуха в помещении.
Следует отметить, что все изложенные соображения о теплопере даче и теплопотерях можно отнести к ограждениям, с поверхности которых происходит испарение воды (мокрый пол, сырые стены). Только в этом случае поток тепла qK будет со знаком минус, так как с поверхности в случае испарения будет происходить дополни тельный теплосъем.
Пример 1.5. В помещении заданы условия: tB= 30° С и (рв = 80% . Расчетная наружная температура tH= —26° С. Необходимо определить /?0,тр, температуру на внутренней поверхности и теплопотери через наруж ную стену, на внутренней поверхности которой в расчетных условиях допу скается конденсация водяных паров. Стена массивная.
1. Определяем R0tтр по формуле (1.40), принимая Д^н = 6,5°:
|
|
|
|
|
0,133(30+26) 1 |
|
, _ |
|
|
|
|
||
|
|
|
* ° ’ тр~ |
|
6,5 |
“ |
’ |
|
|
|
|
||
Величина R0,тр = |
1,15 получена в предположении, что температура на |
||||||||||||
внутренней поверхности ограждения в расчетных условиях при отсутствии |
|||||||||||||
конденсации |
равна: |
тв = 30—6,5 = |
23,5° С. |
|
|
|
с |
R0 = |
1,15 |
||||
2. |
Фактическая |
температура |
тв поверхности ограждения |
||||||||||
при конденсации будет |
выше |
23,5° С, |
но ниже температуры точки |
росы /т<р |
|||||||||
воздуха помещения. Значение |
/х<р равно: |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
£ в = 31,82; |
|
|
80 |
/т. р = 26,3°С. |
|
|
|
||||
|
|
ев = 31,82 ------= 25,4; |
|
|
|
||||||||
Таким |
образом, |
фактическое |
значение |
тв |
будет |
находиться |
в пре |
||||||
делах |
26,3° > тв> 23,5°. |
значение |
тв |
методом |
подбора. |
Задаемся |
|
тв = |
25° С. |
||||
3. |
Определяем |
|
|||||||||||
Тогда |
Еп = |
23,76 и по |
формуле |
(1.57) при Р = |
17 |
|
|
|
|
<7к = 17*0,58 (25,4 — 23,76) = 16,2 ккал/м2-ч,
по формуле (1.55)
1 (30 + 0,133*16,2 + 26) = 50,6 ккал/м2•ц.
Проверяем условие |
qc — q — <?к* |
|
--------- |
(30 — 25) = 50,6 — 16,2; 37,6 + 34,4. |
|
О,133 4 |
' |
|
Условие теплового |
баланса не |
удовлетворяется, поэтому принимаем тв = |
= 25,2° С. В этом случае Еи = |
23,95 и |
<7к = 17*0,58 (25,4 —23,95) = 14,2,
а
q = - l — (30 + 0,133-14,2+26) = 50,3. 1,15
Проверяем условие теплового баланса:
|
|
|
— -— |
(30— 25,2) = 50,3— 14,2; |
|
|
|
||||
|
|
|
0,133 |
4 |
|
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 6 ^ 3 6 ,1 . |
|
|
|
|
||
Условие теплового баланса практически удовлетворяется, поэтому при |
|||||||||||
нятое |
значение |
тв = |
25,2QС |
является |
правильным. |
|
который |
будет при |
|||
4. |
Фактический перепад |
температуры |
tB— тв, |
||||||||
R0 = |
^о,тр = |
1*15, |
равен: |
30—25,2 = |
4,89, а не |
6,5°, |
как |
это выше |
при |
||
нято при определении R0tтр. |
tB— тв, |
равное 4,8, в формулу (1.57), то по |
|||||||||
Если подставить |
значение |
||||||||||
лучим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,133 (30 + |
26 + 0,133*14,2) |
1,15. |
|
|
||||
|
|
Ro, тр — |
|
4,8 + 0,133*14,2 |
= |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, можно получить требуемое сопротивление теплопередаче ограждения &0,к.тр> соответствующее фактически допустимому перепаду температур tB— тв, который будет наблюдаться в расчетных условиях, когда на внутренней поверхности происходит конденсация водяных паров.
§ 8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛА ЧЕРЕЗ ОТДЕЛЬНЫЕ ОГРАЖДЕНИЯ, А ТАКЖЕ ПОМЕЩЕНИЕМ И ЗДАНИЕМ
Расчетные потери тепла Q в ккал/ч через отдельные ограждения или их части площадью F м2 определяются по формуле
Q = + (^в— ^н) nFn = k |
tiFx\, |
(1.58) |
ДО |
|
|
где tB— расчетная температура внутри помещения;
/н — температура холодной пятидневки для района строитель ства;
п — коэффициент, учитывающий уменьшение разности темпе ратур (см. приложение 7);
т] — коэффициент, учитывающий добавочные потери.
Теплопотери помещения равны сумме потерь тепла через все его наружные ограждения, рассчитанные по формуле (1.58). Кроме того, в этой сумме должны быть учтены потери тепла или поступ ление тепла через внутренние ограждения, если температура возду-
37
Уй ё соседних помещениях ниже или Выше te.Mnepatypbi в Данном помещении на 5° и более. Полученные таким образом теплопотери принимаются за расчетные при выборе тепловой мощности системы отопления.
Рассмотрим, как при расчете определяются величины, входящие в формулу (1.58).
Коэффициенты теплопередачи для наружных стен и перекрытий принимаются по теплотехническому расчету. Для теплотехнического расчета окон и балконных дверей в СНиП приводятся две таблицы (см. приложения 4 и 5). По одной из них можно определить мини мально допустимое или требуемое сопротивление теплопередаче окна
Рис. I. 10. Разбивка |
поверхности пола иУ заглубленных частей |
||
|
наружных стен |
на зоны |
|
а —поверхности пола; |
б —заглубленных |
частей наружный стен; зона |
|
|
/;з о н а //; зона / / / ; |
зона IV |
|
Rlp в зависимости от назначения |
помещения и расчетной разности |
||
температур (/в — /н). В другой |
таблице даны фактические сопро |
тивления теплопередаче различных конструкций окон и балконных дверей. С помощью этих таблиц можно подобрать конструкцию или определить сопротивление теплопередаче заполнения свето вого проема известной конструкции.
Для наружных дверей коэффициент теплопередачи определяется в зависимости от конструкции (приложение 4).
fr Коэффициенты теплопередачи для полов, расположенных на грунте, определяются по условным термическим сопротивлениям для отдельных зон пола. Передача тепла из помещения через конст рукцию пола и толщу грунта под зданием подчиняется сложным за кономерностям. Учитывая сравнительно небольшой удельный вес теплопотерь через пол в общих теплопотерях помещения, для их расчета применяют упрощенную методику. Теплопотери через полы, расположенные на грунте, рассчитывают по зонам. Для этого по верхность пола делят на полосы шириной 2 м, параллельные на ружным стенам (рис. 1.10, а). Полосу, ближайшую к наружной стене, обозначают зоной /, следующие две полосы — зоной II и III, а остальную поверхность пола — зоной IV.
38
Теплопо1,ери каждой зоны рассчитывают по формуле (1.58), при
нимая n = |
1. За величину R0 принимают условное сопротивление |
|||||||
теплопередаче, которое для указанных зон |
н е у т е п л е н н о г о по- |
|||||||
ла RH.U берут |
равным для |
/ зоны |
RH.n = |
2,5; |
для II |
зоны — |
||
Ян.п = 5; |
для |
III зоны |
RH,a = |
10; |
для |
IV |
зоны |
RH,n = |
= 16,5 м2-ч-град/ккал.
Если в конструкции пола, расположенной на грунте, имеются слои материалов, коэффициенты теплопроводности которых мень ше 1, то такой пол называют у т е п л е н н ы м . В этом случае тер мические сопротивления утепляющих слоев в каждой зоне прибав ляют к сопротивлениям RH.n. В связи с этим условное сопротивле ние теплопередаче зоны утепленного пола Ry,n равно:
(1.59)
где Ru.n — сопротивление теплопередаче неутепленного пола со ответствующей зоны; 6у.с и ^у.с — толщины и коэффициенты теп лопроводности материала утепляющих слоев.
Теплопотери через полы на л а г а х рассчитываются также по зонам, только условное сопротивление теплопередаче каждой зоны пола на лагах Rn принимают равным:
RJI= 1,187?у.п, |
(1.60) . |
где Ry,п — величина, полученная по формуле (1.59) с учетом утеп ляющих слоев. Здесь в качестве утепляющих слоев учитывают воз душную прослойку, настил пола на лагах и пр.
Поверхность пола в первой зоне, примыкающая к наружному углу, имеет повышенные теплопотери, поэтому ее площадь размером 2 x 2 м учитывается при определении площади первой зоны дважды (на рис. 1.10, а заштрихована дважды).
Подземные части наружных стен рассматриваются при расчете теплопотерь как продолжение пола. Разбивка на полосы-зоны в этом случае делается от уровня поверхности подземной части стен (рис. 1.10, б). Условные сопротивления теплопередаче для зон при нимаются так же, как для утепленного пола при наличии утепляю щих слоев, которыми в данном случае являются слои конструкции стены.
Обмер площадей наружных ограждений помещений
Площадь отдельных ограждений при подсчете потерь тепла должна определяться в формуле (1.58) с соблюдением правил обмера (рис. 1.11). Эти правила по возможности учитывают слож ность процесса теплопередачи через элементы ограждения и предус матривают условные увеличения и уменьшения площадей, когда фактические теплопотери могут быть соответственно больше или
39
меньше подсчитанных по принятым простейшим формулам. Правила обмера площадей ограждения следующие:
1)площади окон (О), дверей (Д) и фонарей (Ф) измеряются по наименьшему строительному проему;
2)площади потолка (Пт) и пола (Пл) измеряются между осями внутренних стен и внутренней поверхностью наружной стены. Оп ределение площадей зон полов, расположенных по лагам или на грунте, производится с условной их разбивкой по зонам, как ука зано было выше;
3)площади наружных стен (НС) измеряются: а) в плане — по внешнему периметру между осями внутренних стен и наружному
Рис. I. 11. Правила обмера площадей теплотеряющих ограждений
а —в разрезе здания; б —в плане
углу стены; б)~по высоте — в первом этаже (в зависимости от кон струкции пола) или от внешней поверхности пола по грунту, или от поверхности подготовки под конструкцию пола на лагах, или от нижней поверхности перекрытия над подпольем или неотапливае мым подвальным помещением до чистого пола второго этажа; в сред них этажах от поверхности пола до поверхности пола следующего этажа; в верхних этажах от поверхности пола до верха конструкции чердачного перекрытия или бесчердачного покрытия. При необхо димости определения теплопотерь через внутренние стены их площа ди берутся по внутреннему обмеру.
Добавочные теплопотери через ограждения
Основные теплопотери через ограждения часто оказываются меньше действительных теплопотерь, так как принятая форму ла не учитывает влияния некоторых факторов. Потери тепла
40