Теплогенераторы котельных - Фокин В.М. 2005г
..pdf22. |
Видимое тепловое |
|
|
|
|
|
|
|
B Qр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
напряжение топочно- |
|
|
qV |
|
|
р н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Vт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
го объема, кВт/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
23. |
Коэффициент за- |
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
полнения пламенем |
|
|
|
Табл. П6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
топочного объема |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24. |
Эффективная сте- |
|
|
aф |
|
m aсв + (1 – m) aнс |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
пень черноты факела |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
25. |
Степень черноты |
|
|
aт |
|
|
|
|
|
aф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
топки |
|
|
|
|
aф +(1−aф) ψср |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
26. |
Теплота, вносимая |
|
|
Qв |
|
Qв = 39,8 αт V°, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
в топку с воздухом, |
|
|
|
|
|
|
а при наличии |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
воздухоподогрева- |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
теля: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Qв = 39,8αт V° + Iгор.в |
|
|
|
|
||||||||||||||
27. |
Полезное тепло- |
|
|
Qт |
|
|
|
|
q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
выделение в топке, |
|
|
|
|
|
|
Qр 1− |
3 |
|
|
+Q |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
р |
100 |
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 8.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Наименование пара- |
|
Обо- |
|
|
Расчетная формула, |
|
Расчет |
|||||||||||||||||||
метра и размерность |
|
|
зна- |
|
способ определения |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
чение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
28. |
Теоретическая |
|
|
|
|
|
|
По I – ϑ диаграмме |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
(адиабатическая) |
|
|
ϑа |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
согласно значению |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
температура горения, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Qт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29. |
Средняя суммар- |
|
|
|
|
|
|
|
Qт − Iт′′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ная теплоемкость |
|
|
ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
продуктов сгорания, |
|
|
|
|
ϑа −ϑ′т′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
кДж/кг К, кДж/м3 К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30. |
Параметр топки М |
|
|
М |
|
Табл. П1, П2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
31. |
Тепловыделение в |
|
BрQт |
|
|
|
BрQт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
топке на 1 м2 стен, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
Fст |
|
|
Fст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Вт/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
32. |
Температура газов |
|
|
|
|
|
|
Рис. П5 или формула: |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
ϑ′′ |
|
|
|
|
|
|
|
ϑа +273 |
|
|
−273 |
|||||||||||||
на выходе из топки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
5,67ψ F a |
(ϑ +273)3 |
|
0,6 |
|||||||||||||||||||
|
|
т.д |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
действительная, °С |
|
|
|
|
|
1+M |
|
|
|
|
ср |
ст |
т |
а |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1011ϕB c |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р р |
|
|
|
|
|
|
|
||||
33. |
Энтальпия газов |
|
|
|
|
|
|
По I – ϑ диаграмме |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
на выходе из топки |
|
|
Ιт′′.д |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
действительная, |
|
|
|
согласно ϑ′т′.д |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34. |
Теплота, переда- |
|
|
Qл |
|
ϕ (Qт – |
|
Ιт′′.д ) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ваемая излучением в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
топке, кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
водогрейного |
|
|
котла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
35. |
Тепловая нагрузка |
|
|
BрQл |
|
|
|
BрQл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
радиационной по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
верхности нагрева, |
|
|
Hл |
|
|
Hл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
кВт/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36. |
Расход воды, кг/с |
Gк |
Табл. П2 |
|
||||
37. |
Приращение эн- |
|
|
BрQл |
|
|
||
тальпии воды в топке |
∆iт |
|
|
|||||
водогрейного котла, |
|
Gк |
|
|||||
|
|
|
||||||
кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
38. |
Температура воды |
tк′ |
Табл. П2 |
|
||||
на входе в котел, °С |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
39. |
Температура воды |
tт′′ |
tк′ + |
∆iт |
|
|
||
на выходе из экран- |
|
|
||||||
|
|
|||||||
ных труб топки, °С |
|
4,19 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
8.6. РАСЧЕТ КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ ТЕПЛОГЕНЕРАТОРОВ
Конвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получения пара или горячей воды. В паровых котлах – это кипятильные трубы, расположенные в газоходах, трубы пароперегревателя и водяного экономайзера, а в водогрейных котлах – трубы фестона и конвективного пучка (шахты).
Продукты сгорания, проходя по газовому тракту котла, передают теплоту наружной поверхности труб за счет конвекции и лучеиспускания, затем это же количество теплоты проходит через металлическую стенку, после чего теплота от внутренней поверхности труб передается воде и пару. Эффективность работы конвективных поверхностей нагрева зависит от интенсивности теплопередачи – передачи теплоты от продуктов сгорания к воде и пару через разделяющую стенку.
При расчете используются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса, а расчет выполняется для 1 кг жидкого топлива или 1 м3 газа при нормальных условиях. Для парового котельного агрегата расчет выполняется для каждого (или общего) газохода, а в водогрейном котле – вначале для фестона, а затем для конвективного пучка шахты в следующей последовательности.
1.Определяют конструктивные характеристики (по табл. П1, П2 или чертежам): площади поверхности нагрева, живое сечение для прохода газов, шаг труб и рядов, диаметр труб и др.
2.Предварительно, если известно по паспортным характеристикам котла (табл. П2 и 8.20 [12]), принимают значение температуры топочных газов после рассчитываемой поверхности нагрева. Если таких данных нет, то согласно условиям работы котла, задают произвольно два значения температур топочных газов ϑ1′′ и ϑ′2′ , которые вероятнее всего могут оказаться после рассчитываемой поверхности
нагрева, а расчеты вести параллельно. Например, после второго газохода парового котла (ДКВР или ДЕ) можно задать ϑ1′′ = 200 °С и ϑ′2′ = 250 °С.
3. Согласно уравнению теплового баланса, определяют количество теплоты Qб, передаваемое от продуктов сгорания к теплоносителю через конвективную поверхность нагрева, а именно: в кипятильном пучке парового котла – Qк, в фестоне – Qф, в конвективном пучке или шахте водогрейного котла – Qш. Затем вычисляют среднюю температуру воды (для водогрейного котла), средний температурный напор ∆t и подсчитывают среднюю скорость продуктов сгорания.
4.По номограммам (рис. П6 – П8) графоаналитическим методом определяют коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением, после чего вычисляют коэффициент теплопередачи и тепловосприятие поверхностью нагрева – Qт.
5.Если полученные из уравнения теплообмена значения тепловосприятия Qт отличаются от опре-
деленного по уравнению баланса Qб (Qк, Qф или Qш), т.е. при невязке расчета ∆ менее 2 %, расчет поверхности нагрева считается законченным, а предварительно заданное значение температуры на выходе из конвективной поверхности нагрева (газохода, фестона, шахты) и является истинной температурой для расчета последующих поверхностей нагрева.
При расхождении значений Qт и Qб (Qт и Qк, Qт и Qф, Qт и Qш), т.е. при невязке расчета ∆ более 2 % (что встречается чаще всего), задают новое значение температуры газов за поверхностью нагрева, причем температуру принимают в большую сторону при плюсовой (+) невязке и в меньшую сторону при минусовой (−) невязке, и вновь повторяют расчет.
6. Для ускорения расчета возможно использование графо-аналитического метода, приведенного на рис. П2. Графическую интерполяцию производят для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева по принятым предварительно двум значениям температур ϑ1′′ и ϑ′2′ и получен-
ным по результатам расчета двум значениям Qт и Qб (Qт и Qк, Qт и Qф, Qт и Qш).
Для этого на миллиметровой бумаге выстраивают четыре точки Qт = f (ϑ1′′, ϑ′2′ ) и Qб = f (ϑ1′′, ϑ′2′ ),
которые имеют вид, показанный на рис. П2. Точка пересечения прямых линий Qт и Qб укажет истинную или расчетную температуру топочных дымовых газов за поверхностью нагрева – ϑ′р′ . Причем, если ϑ′р′
отличается от одного из принятых предварительно значений ϑ1′′ и ϑ′2′ менее чем на 50 °С, то для завершения расчета необходимо по истинной ϑ′р′ повторно определить только средний температурный напор
∆t и тепловосприятие Qт, сохранив при этом прежний коэффициент теплопередачи K, после чего уточнить невязку расчета ∆, которая должна быть менее 2 %. При расхождении температур более 50 °С требуется заново, для найденной температуры ϑ′р′ , определить коэффициент теплопередачи K, тепловос-
приятие поверхностью нагрева Qт и проверить невязку расчета.
Расчеты конвективных поверхностей нагрева сводят в табл. 8.6 – для парового котла или табл. 8.7 и
8.8– для водогрейного котла.
8.6.Расчет кипятильного пучка – газохода парового котла
|
|
Об |
Расчетная фор- |
Расчет |
|||||||
|
Наименование пара- |
оз- |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||||||
|
метра и размерность |
на- |
мула, способ оп- |
ϑ′′ |
ϑ′′ |
|
|||||
|
|
че- |
ределения |
1 |
2 |
|
|||||
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Наружный диаметр |
dн |
Конструктивные |
|
|
|
|||||
|
труб и их расположе- |
|
|
|
|||||||
|
характеристики |
|
|
|
|||||||
|
ние, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Поперечный шаг |
s1 |
Табл. П1 |
|
|
|
|
||||
|
труб, м |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Относительный по- |
σ1 |
s1/dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перечный шаг труб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Продольный шаг |
s2 |
Табл. П1 |
|
|
|
|
||||
|
труб, м |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Относительный |
σ2 |
s2/dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продольный шаг труб |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
6. Число рядов труб |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по ходу продуктов |
Табл. П1 |
|
|
|
|
|||||
|
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Расчетная поверх- |
Hк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ность нагрева (кон- |
То же |
|
|
|
|
|
|
|||
|
вективная), м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Сечение для прохо- |
Fг |
То же |
|
|
|
|
|
|
||
|
да топочных газов, м2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
9. Эффективная тол- |
|
0,9dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s s |
|
|
|
|
|
|
||
|
щина излучающего |
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
1,27 |
|
1 |
|
−1 |
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
слоя, м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
dн |
|
|
|
|
||||
|
10. Температура газов |
ϑ′к |
ϑ′к = ϑ′т′.д , где ϑ′т′.д |
|
|
|
|||||
|
– из расчета топ- |
|
|
|
|||||||
|
перед газоходом, °С |
|
|
|
|||||||
|
|
ки |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
11. Энтальпия газов |
Iк′ |
|
Iк′ = Iт′′.д , где Iт′′.д |
|
|
|
|
|
|||
|
перед газоходом, |
– из расчета топ- |
|
|
|
|
|
|||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
ки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12. Температура то- |
ϑ′к′ |
Табл. 8.17, 8.20 |
|
|
ϑрк |
||||||
|
почных газов за газо- |
[12], П1, П2 или |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′′ |
||
|
ходом, °С |
|
принимается |
|
|
|
|
|
||||
|
13. Энтальпия газов |
Iк′′ |
По I – ϑ диа- |
|
|
|
|
|
||||
|
за газоходом, кДж/кг, |
грамме, согласно |
|
|
|
|
|
|||||
|
кДж/м3 |
|
ϑ′к′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. Тепловосприятие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пучка по уравнению |
Qк |
ϕ(Iк′ − Iк′′ + ∆αкIв0) |
|
|
|
|
|
||||
|
теплового баланса, |
|
|
|
|
|
||||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15. Средняя темпера- |
ϑкср |
0,5(ϑ′к +ϑ′к′) |
|
|
|
|
|
||||
|
тура газов в пучке, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 8.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Об |
|
Расчетная фор- |
Расчет |
|||||||
|
Наименование пара- |
оз- |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
метра и размерность |
на- |
мула, способ оп- |
ϑ′′ |
ϑ′′ |
|
|
|
||||
|
|
че- |
|
ределения |
1 |
2 |
|
|
|
|||
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
|
|
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
16. Температура на- |
tн |
Табл. 3.1 [12] |
|
|
|
|
|
||||
|
сыщения, °С |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17. Температурный на- |
|
ϑ′к −tн |
|
|
|
|
|
||||
|
пор перед пучком |
∆tб |
|
|
|
|
|
|||||
|
(больший), °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18. Температурный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напор за пучком |
∆tм |
ϑ′′к −tн |
|
|
|
|
|
||||
|
(меньший), °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19. Средний темпера- |
∆t |
|
∆tб −∆tм |
|
|
|
|
|
|||
|
турный напор, °С |
|
ln(∆tб /∆tм ) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
20. Объем топочных |
Vг |
Табл. 8.2, |
|
|
|
|
|
||||
|
газов в газоходе, |
|
|
|
|
|
||||||
|
м3/кг, м3/м3 |
|
для газохода |
|
|
|
|
|
||||
|
21. Объемная доля |
rH2O |
То же |
|
|
|
|
|
||||
|
водяных паров |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22. Суммарная объ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
емная доля трехатом- |
rn |
То же |
|
|
|
|
|
||||
|
ных газов и водяных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23. Средняя скорость |
|
|
B V |
(ϑср + 273) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
р г |
к |
|
|
|
|
|
|||
|
газов, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Fг 273 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
24. Коэффициент теп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лоотдачи конвекцией |
αк |
Рис. П6 |
|
|
|
|
|
||||
|
от газов к трубам, |
|
αк = αн сZ сS сф |
|
|
|
|
|
||||
|
Вт/м2 К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25. Суммарная по- |
pS |
prnS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глощательная спо- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
собность трехатом- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных газов и водяных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паров, м Па 105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26. Коэффициент ос- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лабления лучей трех- |
|
Рис. П3, |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
атомными газами и |
K |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
водяными парами, |
г |
при ϑкср |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
1/(м Па 105) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27. Сила поглощения |
|
KгrnpS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лучистого потока га- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
зов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28. Степень черноты |
a |
Рис. П4 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
газового потока |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 8.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
|
4 |
5 |
|
6 |
|
|
|||
|
29. Температура за- |
|
tст = tн + 25 для |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
газа, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
грязненной стенки |
tст |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
tст = tн + 60 для |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
труб, °С |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
мазута |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
30. Коэффициент теп- |
|
αн acг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лоотдачи излучением, |
αл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Вт/м2 К |
|
рис. П8 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
31. Коэффициент теп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ловой эффективности |
ψк |
0,85 – для газа; |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
для конвективных по- |
|
0,6 – для мазута |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
верхностей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32. Коэффициент теп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лопередачи в пучке, |
K |
ψк (αк + αл) |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Вт/м2 К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33. Тепловосприятие |
|
|
KHк∆t |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
пучка по уравнению |
Qт |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
теплопередачи, |
|
Bр 103 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34. Невязка расчета, |
∆ |
100 – |
Qт |
100 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
% |
к |
|
|
Qк |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
8.7. Расчет фестона водогрейного котла |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Об |
|
Расчетная фор- |
Расчет |
|||||||||
|
Наименование пара- |
оз- |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
метра и размерность |
на- |
мула, способ оп- |
ϑ′′ |
ϑ′′ |
|
|
|
|
|||||
|
|
че- |
|
ределения |
1 |
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|
|
||||
|
1. Наружный диаметр |
Dн |
Конструктивные |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
труб и их расположе- |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
данные, табл. П2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
ние, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Поперечный шаг |
s1 |
То же |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
труб, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Относительный по- |
σ1 |
s1/dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перечный шаг труб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Продольный шаг |
s2 |
Табл. П2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
труб, м |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Относительный про- |
σ2 |
s2/dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дольный шаг труб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. Число рядов труб по |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ходу продуктов сгора- |
Табл. П2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ния |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Расчетная поверх- |
Hф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ность нагрева фестона, |
То же |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Сечение для прохо- |
Fг |
То же |
|
|
|
|
|
|
||||
|
да топочных газов, м2 |
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 8.7 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Об |
|
Расчетная фор- |
Расчет |
||||||||
|
Наименование пара- |
оз- |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
метра и размерность |
на- |
мула, способ оп- |
ϑ′′ |
ϑ′′ |
|
|
|
|||||
|
|
че- |
|
ределения |
1 |
2 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
||||
|
9. Эффективная тол- |
|
0,9dн |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
щина излучающего |
|
s1s2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1,27 |
|
−1 |
|
|
|
|
|
||||
|
слоя, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
dн |
|
|
|
|
|
|
|||
|
10. Температура газов |
ϑ′ф |
ϑ′ф = ϑ′т′.д , где |
|
|
|
|
|
|||||
|
ϑ′т′.д |
из расчета |
|
|
|
|
|
||||||
|
перед фестоном, °С |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
топки |
|
|
|
|
|
|
||||
|
11. Энтальпия газов |
Iф′ |
|
Iф′ = Iт′′.д , где Iт′′.д |
|
|
|
|
|
||||
|
перед фестоном, |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
из расчета топки |
|
|
|
|
|
|||||
|
12. Температура то- |
ϑ′′ф |
Табл. П2 или |
|
|
ϑ′′рф |
|||||||
|
почных газов за фес- |
|
|
||||||||||
|
принимается |
|
|
||||||||||
|
тоном, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. Энтальпия газов |
Iф′′ |
По I – ϑ диа- |
|
|
|
|
|
|||||
|
за фестоном, кДж/кг, |
грамме, согласно |
|
|
|
|
|
||||||
|
кДж/м3 |
|
ϑ′ф′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. Тепловосприятие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фестона по уравнению |
Qф |
ϕ(Iф′ − Iф′′ |
0 |
|
|
|
|
|
||||
|
теплового баланса, |
+ ∆αфIв ) |
|
|
|
|
|
||||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15. Средняя темпера- |
ϑфср |
0,5(ϑ′ф +ϑ′ф′ ) |
|
|
|
|
|
|||||
|
тура газов в фестоне, |
|
|
|
|
|
|||||||
|
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16. Температура воды |
tф′ |
tф′ = tт′′, где tт′′ из |
|
|
|
|
|
|||||
|
на входе в фестон, °С |
расчета топки |
|
|
|
|
|
||||||
|
17. Расход воды через |
Gв.к |
|
|
|
Табл. П2 |
|
|
|
|
|
||
|
водогрейный котел, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
кг/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18. Приращение эн- |
|
|
BрQф |
|
|
|
|
|
|
|||
|
тальпии воды в фесто- |
∆iф |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
Gв.к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
не, кДж/кг |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19. |
Температура воды |
tф′′ |
tф′ +(∆iф /4,19) |
|
|
|
|
|
|||
на выходе из фестона, |
|
|
|
|
|
||||||
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20. |
Средняя темпера- |
tфср |
0,5(tф′ |
+tф′′ ) |
|
|
|
|
|
||
тура воды в фестоне, |
|
|
|
|
|
||||||
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21. |
Средний темпера- |
∆t |
ϑср −tср |
|
|
|
|
|
|||
турный напор, °С |
|
|
ф |
ф |
|
|
|
|
|
||
22. |
Объем топочных |
Vг |
Табл. 8.2, |
|
|
|
|
|
|||
газов в фестоне, м3/кг, |
|
|
|
|
|
||||||
м3/м3 |
|
для фестона |
|
|
|
|
|
||||
23. |
Объемная доля |
rH2O |
То же |
|
|
|
|
|
|||
водяных паров |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 8.7 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
|
|
4 |
5 |
6 |
|
24. |
Суммарная объ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
емная доля трехатом- |
rn |
То же |
|
|
|
|
|
||||
ных газов и водяных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25. |
Средняя скорость |
|
|
B V (ϑср + 273) |
|
|
|
|
|
||
|
|
р г |
ф |
|
|
|
|
|
|||
газов, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Fг 273 |
|
|
|
|
|
|
|||
26. |
Коэффициент теп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лоотдачи конвекцией |
αк |
Рис. П7 |
|
|
|
|
|
||||
от газов к трубам, |
|
αк = αн сZ сS сф |
|
|
|
|
|
||||
Вт/м2 К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27. |
Суммарная по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глощательная спо- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
собность трехатом- |
pS |
prnS |
|
|
|
|
|
|
|
||
ных газов и водяных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паров м Па 105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28. Коэффициент ос- |
|
Рис. П3, |
|
|
|
|
|
||||
лабления лучей трех- |
Kг |
|
|
|
|
|
|||||
при ϑфср |
|
|
|
|
|
||||||
атомными газами и |
|
|
|
|
|
||||||
водяными парами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29. |
Сила поглощения |
|
KгrnpS |
|
|
|
|
|
|||
лучистого потока га- |
|
|
|
|
|
|
|||||
зов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30. |
Степень черноты |
a |
Рис. П4 |
|
|
|
|
|
|||
газового потока |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
31. |
Температура за- |
|
газ: tст = tфср + 25, |
|
|
|
|
||||
грязненной стенки |
tст |
мазут: tст = tфср |
+ |
|
|
|
|
||||
труб, °С |
|
80 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
32. |
Коэффициент теп- |
|
αн acг |
|
|
|
|
|
|
|
|
лоотдачи излучением, |
αл |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Вт/м2 К |
|
рис. П8 |
|
|
|
|
|
||||
33. |
Коэффициент теп- |
|
0,85 – для газа; |
|
|
|
|
||||
ловой эффективности |
ψф |
|
|
|
|
||||||
0,6 – для мазута |
|
|
|
|
|||||||
фестона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
34. |
Коэффициент теп- |
K |
ψф (αк + αл) |
|
|
|
|
|
|||
лопередачи в фестоне, |
|
|
|
|
|
||||||
Вт/м2 К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35. Тепловосприятие |
|
|
KHф∆t |
|
|
|
|
||
фестона по уравне- |
Qт |
|
|
|
|
||||
нию теплопередачи, |
|
B 103 |
|
|
|
||||
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
р |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
36. Невязка расчета, |
∆ |
100 – |
Qт |
100 |
|
|
|
||
|
|
|
|
||||||
% |
ф |
|
|
Qф |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
8.6. РАСЧЕТ КОНВЕКТИВНЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА ПАРОВЫХ И ВОДОГРЕЙНЫХ ТЕПЛОГЕНЕРАТОРОВ
Конвективные поверхности нагрева паровых и водогрейных котлов играют важную роль в процессе получения пара или горячей воды. В паровых котлах – это кипятильные трубы, расположенные в газоходах, трубы пароперегревателя и водяного экономайзера, а в водогрейных котлах – трубы фестона и конвективного пучка (шахты).
Продукты сгорания, проходя по газовому тракту котла, передают теплоту наружной поверхности труб за счет конвекции и лучеиспускания, затем это же количество теплоты проходит через металлическую стенку, после чего теплота от внутренней поверхности труб передается воде и пару. Эффективность работы конвективных поверхностей нагрева зависит от интенсивности теплопередачи – передачи теплоты от продуктов сгорания к воде и пару через разделяющую стенку.
При расчете используются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса, а расчет выполняется для 1 кг жидкого топлива или 1 м3 газа при нормальных условиях. Для парового котельного агрегата расчет выполняется для каждого (или общего) газохода, а в водогрейном котле – вначале для фестона, а затем для конвективного пучка шахты в следующей последовательности.
1.Определяют конструктивные характеристики (по табл. П1, П2 или чертежам): площади поверхности нагрева, живое сечение для прохода газов, шаг труб и рядов, диаметр труб и др.
2.Предварительно, если известно по паспортным характеристикам котла (табл. П2 и 8.20 [12]), принимают значение температуры топочных газов после рассчитываемой поверхности нагрева. Если таких данных нет, то согласно условиям работы котла, задают произвольно два значения температур топочных газов ϑ1′′ и ϑ′2′ , которые вероятнее всего могут оказаться после рассчитываемой поверхности
нагрева, а расчеты вести параллельно. Например, после второго газохода парового котла (ДКВР или ДЕ) можно задать ϑ1′′ = 200 °С и ϑ′2′ = 250 °С.
3. Согласно уравнению теплового баланса, определяют количество теплоты Qб, передаваемое от продуктов сгорания к теплоносителю через конвективную поверхность нагрева, а именно: в кипятильном пучке парового котла – Qк, в фестоне – Qф, в конвективном пучке или шахте водогрейного котла – Qш. Затем вычисляют среднюю температуру воды (для водогрейного котла), средний температурный напор ∆t и подсчитывают среднюю скорость продуктов сгорания.
4.По номограммам (рис. П6 – П8) графоаналитическим методом определяют коэффициент теплоотдачи конвекцией и излучением, после чего вычисляют коэффициент теплопередачи и тепловосприятие поверхностью нагрева – Qт.
5.Если полученные из уравнения теплообмена значения тепловосприятия Qт отличаются от опре-
деленного по уравнению баланса Qб (Qк, Qф или Qш), т.е. при невязке расчета ∆ менее 2 %, расчет поверхности нагрева считается законченным, а предварительно заданное значение температуры на выходе из конвективной поверхности нагрева (газохода, фестона, шахты) и является истинной температурой для расчета последующих поверхностей нагрева.
При расхождении значений Qт и Qб (Qт и Qк, Qт и Qф, Qт и Qш), т.е. при невязке расчета ∆ более 2 % (что встречается чаще всего), задают новое значение температуры газов за поверхностью нагрева, причем температуру принимают в большую сторону при плюсовой (+) невязке и в меньшую сторону при минусовой (−) невязке, и вновь повторяют расчет.
6. Для ускорения расчета возможно использование графо-аналитического метода, приведенного на рис. П2. Графическую интерполяцию производят для определения температуры продуктов сгорания по-
сле поверхности нагрева по принятым предварительно двум значениям температур ϑ1′′ и ϑ′2′ и получен-
ным по результатам расчета двум значениям Qт и Qб (Qт и Qк, Qт и Qф, Qт и Qш).
Для этого на миллиметровой бумаге выстраивают четыре точки Qт = f (ϑ1′′, ϑ′2′ ) и Qб = f (ϑ1′′, ϑ′2′ ),
которые имеют вид, показанный на рис. П2. Точка пересечения прямых линий Qт и Qб укажет истинную или расчетную температуру топочных дымовых газов за поверхностью нагрева – ϑ′р′ . Причем, если ϑ′р′
отличается от одного из принятых предварительно значений ϑ1′′ и ϑ′2′ менее чем на 50 °С, то для завершения расчета необходимо по истинной ϑ′р′ повторно определить только средний температурный напор
∆t и тепловосприятие Qт, сохранив при этом прежний коэффициент теплопередачи K, после чего уточнить невязку расчета ∆, которая должна быть менее 2 %. При расхождении температур более 50 °С требуется заново, для найденной температуры ϑ′р′ , определить коэффициент теплопередачи K, тепловос-
приятие поверхностью нагрева Qт и проверить невязку расчета.
Расчеты конвективных поверхностей нагрева сводят в табл. 8.6 – для парового котла или табл. 8.7 и
8.8– для водогрейного котла.
8.6.Расчет кипятильного пучка – газохода парового котла
|
|
Об |
Расчетная фор- |
Расчет |
|||||||
|
Наименование пара- |
оз- |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
||||||||
|
метра и размерность |
на- |
мула, способ оп- |
ϑ′′ |
ϑ′′ |
|
|||||
|
|
че- |
ределения |
1 |
2 |
|
|||||
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Наружный диаметр |
dн |
Конструктивные |
|
|
|
|||||
|
труб и их расположе- |
|
|
|
|||||||
|
характеристики |
|
|
|
|||||||
|
ние, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Поперечный шаг |
s1 |
Табл. П1 |
|
|
|
|
||||
|
труб, м |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Относительный по- |
σ1 |
s1/dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перечный шаг труб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. Продольный шаг |
s2 |
Табл. П1 |
|
|
|
|
||||
|
труб, м |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. Относительный |
σ2 |
s2/dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
продольный шаг труб |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
6. Число рядов труб |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по ходу продуктов |
Табл. П1 |
|
|
|
|
|||||
|
сгорания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Расчетная поверх- |
Hк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ность нагрева (кон- |
То же |
|
|
|
|
|
|
|||
|
вективная), м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. Сечение для прохо- |
Fг |
То же |
|
|
|
|
|
|
||
|
да топочных газов, м2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
9. Эффективная тол- |
|
0,9dн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s s |
|
|
|
|
|
|
||
|
щина излучающего |
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
|
1,27 |
|
1 |
|
−1 |
|
|
|
||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||||
|
слоя, м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
dн |
|
|
|
|
||||
|
10. Температура газов |
ϑ′к |
ϑ′к = ϑ′т′.д , где ϑ′т′.д |
|
|
|
|||||
|
– из расчета топ- |
|
|
|
|||||||
|
перед газоходом, °С |
|
|
|
|||||||
|
|
ки |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
11. Энтальпия газов |
Iк′ |
Iк′ = Iт′′.д , где Iт′′.д |
|
|
|
|||||
|
перед газоходом, |
– из расчета топ- |
|
|
|
||||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
ки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12. Температура то- |
ϑ′к′ |
Табл. 8.17, 8.20 |
|
|
ϑрк |
|
|||||
|
почных газов за газо- |
[12], П1, П2 или |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
′′ |
||
|
ходом, °С |
|
принимается |
|
|
|
|
|
||||
|
13. Энтальпия газов |
Iк′′ |
По I – ϑ диа- |
|
|
|
|
|
||||
|
за газоходом, кДж/кг, |
грамме, согласно |
|
|
|
|
|
|||||
|
кДж/м3 |
|
ϑ′к′ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. Тепловосприятие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пучка по уравнению |
Qк |
ϕ(Iк′ − Iк′′ + ∆αкIв0) |
|
|
|
|
|
||||
|
теплового баланса, |
|
|
|
|
|
||||||
|
кДж/кг, кДж/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15. Средняя темпера- |
ϑкср |
0,5(ϑ′к +ϑ′к′) |
|
|
|
|
|
||||
|
тура газов в пучке, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 8.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Об |
|
Расчетная фор- |
Расчет |
|||||||
|
Наименование пара- |
оз- |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
метра и размерность |
на- |
мула, способ оп- |
ϑ′′ |
ϑ′′ |
|
|
|
||||
|
|
че- |
|
ределения |
1 |
2 |
|
|
|
|||
|
|
ние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
3 |
|
|
4 |
5 |
6 |
|
|
|
|
16. Температура на- |
tн |
Табл. 3.1 [12] |
|
|
|
|
|
||||
|
сыщения, °С |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17. Температурный на- |
|
ϑ′к −tн |
|
|
|
|
|
||||
|
пор перед пучком |
∆tб |
|
|
|
|
|
|||||
|
(больший), °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18. Температурный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напор за пучком |
∆tм |
ϑ′′к −tн |
|
|
|
|
|
||||
|
(меньший), °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19. Средний темпера- |
∆t |
|
∆tб −∆tм |
|
|
|
|
|
|||
|
турный напор, °С |
|
ln(∆tб /∆tм ) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
20. Объем топочных |
Vг |
Табл. 8.2, |
|
|
|
|
|
||||
|
газов в газоходе, |
|
|
|
|
|
||||||
|
м3/кг, м3/м3 |
|
для газохода |
|
|
|
|
|
||||
|
21. Объемная доля |
rH2O |
То же |
|
|
|
|
|
||||
|
водяных паров |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22. Суммарная объ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
емная доля трехатом- |
rn |
То же |
|
|
|
|
|
||||
|
ных газов и водяных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паров |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23. Средняя скорость |
|
|
B V |
(ϑср + 273) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
р г |
к |
|
|
|
|
|
|||
|
газов, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Fг 273 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
24. Коэффициент теп- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лоотдачи конвекцией |
αк |
Рис. П6 |
|
|
|
|
|
||||
|
от газов к трубам, |
|
αк = αн сZ сS сф |
|
|
|
|
|
||||
|
Вт/м2 К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25. Суммарная по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
глощательная спо- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
собность трехатом- |
pS |
prnS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ных газов и водяных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
паров, м Па 105 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26. Коэффициент ос- |
Kг |
Рис. П3, |
|
|
|
|
|
||||