
- •1. Наименование и область применения
- •2. Основание для разработки
- •3. Цель разработки и назначение изделия
- •4. Исходные данные для проектирования
- •4.1. Общие данные
- •5.1. Конструкция трансбордера для перемещения вагонов.
- •5.2. Техническая характеристика
- •5.3. Требования к надёжности, прочности, ремонтопригодности
- •5.4. Требования к изготовлению, материалам, покупным изделиям, смазкам
- •5.5. Комплектность поставки.
- •5.6. Требования к маркировке
- •5.7. Требования к упаковке
- •5.8. Требования к транспортировке и хранению
- •5.9. Правила приёмки
- •5.10. Методы контроля, испытания
- •5.11. Указания эксплуатации
- •5.12. Требования безопасности
- •6. Гарантии поставщика
- •7. Стадии и этапы разработки
- •1.Трансбордер
- •1.1. Выбор электродвигателя и кинематический расчёт привода
- •1.2. Расчёт валов
- •1.2.1.Трансмиссионный вал
- •1.2.2.Вал под колесом
- •1.3. Выбор подшипников и расчёт их долговечности
- •1.4. Проверка прочности шпоночных соединений
- •1.5. Выбор муфт
- •1.6. Выбор колёс
- •1.7. Расчёт рамы на прочность
- •2.Толкатель
- •2.1. Расчёт и выбор привода
- •2.2. Расчёт клинового механизма.
- •2.3. Расчёт группы Ассура.
- •2.4. Выбор магнитного кронштейна.
- •3.Список использованной литературы
2.2. Расчёт клинового механизма.
Рис. 2.2.1. Расчётная схема клинового механизма.
Определим максимальный угол подъёма клина исходя из условия отсутствия заклинивания.
где
–
коэффициент трения между рельсом и
клином; т.к. клин работает преимущественно
на сжатие, изготовим его из чугуна; тогда
для трибопары сталь-чугун
(табл.
17.5 [1]);
–
коэффициент
трения между клином и корпусом; для
предотвращения заклинивания механизма
между корпусом и клином установим
ролики, тогда приведённый коэффициент
трения
:
где
–
коэффициент трения качения, м; для
трибопары сталь-чугун
(гл.
17.1 [1]);
–
диаметр
ролика, м;
.
Примем
угол подъёма клина
Рассчитаем контактное давление между наклонными поверхностями клина и корпусом механизма:
где
– усилие, воздействующее на механизм,
Н; примем
;
–
длина
наклонной поверхности клина, м;
;
–
высота
наклонной поверхности клина, м;
.
Для обеспечения постоянного прижатия клиньев к корпусу установим на каждый клин пружину, характеристики которой определены с помощью приложения программного пакета КОМПАС и сведены в таблице №10.
Таблица №10
Характеристика |
Значение |
Номер пружины |
296 |
Наружный диаметр, мм |
12 |
Внутренний диаметр, мм |
9,2 |
Диаметр проволоки, мм |
1,4 |
Усилие предварительной деформации, Н |
10 |
Рабочее усилие, Н |
40 |
Усилие максимальной деформации, Н |
53 |
Шаг, мм |
3,074 |
Число рабочих витков |
16 |
Полное число витков |
17,5 |
Длина пружины в свободном состоянии, мм |
50,585 |
Длина пружины при предварительной деформации, мм |
45,531 |
Длина пружины при рабочей деформации, мм |
30,370 |
Длина пружины при максимальной деформации, мм |
23,8 |
Критическая скорость сжатия пружины, м/с |
4,692 |
Максимальное касательное напряжение пружины, МПа |
705,5 |
Жёсткость одного витка, Н/мм |
31,66 |
Наибольший прогиб одного витка, мм |
1,674 |
Жёсткость пружины, Нмм |
1,979 |
Масса пружины, кг |
0,00792 |
2.3. Расчёт группы Ассура.
Для передачи усилия со штока поршня на вагон применим в конструкции толкателя рычажный механизм типа группы Ассура II класса 1 вида, состоящий из рычагов II и I рода.
Рассчитаем на прочность шарнирные соединения. Шарнирные валики выполнил стальными полыми. Определим диаметр отверстия валика.
Напряжение среза:
где
-
диаметр валика, м;
-
допускаемое напряжение среза, МПа;
.
Примем
Напряжение смятия:
где
-
минимальная толщина стенки вилки
шарнира, м;
;
-
допускаемое напряжение смятия, МПа;
.
Длины плеч рычагов в рамках поставленной задачи получены в результате компоновки механизма. Значения длин плеч рычагов отражены в таблице №11.
Таблица №11
Рычаг |
Плечо, мм |
Рычаг II рода |
620 |
Рычаг I рода |
620 |
484 |