2.6 Подбор и проверочный расчет подшипников

Входной вал.

Исходные данные: d_п= 40 мм; RА = 493,3 Н; RB = 1360,1 Н; Fa1 =531,2 Н;

n₁ = 720 мин^-1, L_h=6 10³ ч.

Рисунок 2.26 – Схема нагружения опор ведущего вала

Тип подшипника:

Следовательно, выбираем однорядный шариковый радиально-упорный подшипник.

Здесь коэффициент кольца, в проектируемом редукторе внутренне кольцо вращается с валом, а при вращении внутреннего кольца и при вращении наружного кольца

Предварительно по d_п= 40 мм из таблицы 17.7 [4] выбираем шариковый радиально-упорный однорядный подшипник №36208, у которого динамическая и статическая грузоподъемности ,

- параметр е=0,33 из таблицы 14.14[4] по

- осевые составляющие подшипников

- осевые нагружения опор

т. К. по

Поэтому

- коэффициент осевого и радиального Х нагружения по

то Х=0,45; =1,65;

то Х=1; =0.

Эквивалентные нагрузки на опорах:

Здесь коэффициент радиальной нагрузки, в рассматриваемом случае коэффициент безопасности, для редуктора температурный коэффициент, при

Расчетная динамическая грузоподъемность для более нагруженной опоры «В»:

что подшипник №36208 подходит. Выписываем основные размеры D=80 мм, D₀=72мм, B=18 мм, d_п= 40 мм, d₀ = 48 мм, а=2 мм, и находим неизвестные:

S = 0,15(D – d)=0,15(72 – 40) = 4,8 мм,

d _C = 0,5(D + d)=0,5(72 + 40) = 58,0 мм,

D_w = 0,32(D – d)=0,32(72 – 40) = 10,24 мм.

Рисунок 2.27 – Схема установки на вал и в корпусе шарикового однорядного радиально-упорного подшипника №36208

Промежуточный вал.

Исходные данные: d_п=35 мм; RА = 2951,7 Н; RB = 2894,8 Н; Fa2 =531,2 Н;

n₂ = 211,1 мин^-1, L_h=6 10³ ч.

Рисунок 2.28 – Схема нагружения опор промежуточного вала

Тип подшипника:

Следовательно, выбираем обычный шариковый радиальный однорядный подшипник.

Эквивалентная нагрузка опор:

Здесь коэффициент радиальной нагрузки, в рассматриваемом случае коэффициент безопасности, для редуктора температурный коэффициент, при

Расчетная динамическая грузоподъемность:

По d_п= 35 мм и с соблюдением условия выбираем шари-ковый радиальный однорядный подшипник №207, у которого что

Выписываем основные размеры D=72 мм, D₀=65 мм, B=17 мм, d_п=35 мм, d₀ = 42 мм, а=2 мм, и находим неизвестные:

S = 0,15(D – d)=0,15(72 – 35) = 5,55 мм,

d _C = 0,5(D + d)=0,5(72 + 35) = 53,5 мм,

D_w = 0,32(D – d)=0,32(72 – 35) = 11,84 мм.

Рисунок 2.29 – Схема установки на вал и в корпус шарикового однорядного радиального подшипника №207

Выходной вал.

Исходные данные: d_п=45 мм; RА = 2850 Н; RB = 2106,2 Н; L_h=6 10³ ч,

n₃ = 80 мин^-1.

Рисунок 2.30 – Схема нагружения опор выходного вала

Тип подшипника.

Так как на вал не действуют осевые силы, то выбираем обычный шариковый радиальный однорядный подшипник.

Эквивалентная нагрузка для более нагруженной опоры:

Здесь коэффициент радиальной нагрузки, в рассматриваемом случае коэффициент безопасности, для редуктора температурный коэффициент, при

Расчетная динамическая грузоподъемность:

По d_п= 45 мм и с соблюдением условия выбираем шари-ковый радиальный однорядный подшипник №109, у которого т. Е.

Выписываем основные размеры D=75 мм, D₀=70 мм, B=16 мм, d_п=45 мм, d₀ = 51 мм, а=2 мм, и находим неизвестные:

S = 0,15(D – d)=0,15(75 – 45) = 4,5 мм,

d _C = 0,5(D + d)=0,5(75 + 45) = 60 мм,

D_w = 0,32(D – d)=0,32(75 – 45) = 9,6 мм.

Рисунок 2.31 – Схема установки на вал и в корпус шарикового однорядного радиального подшипника №109