
0587 / Kursovoe_proektirovanie_detaley_mashin
.pdfДля обеспечения равного погружения колёс обеих ступеней двухступенчато-
го цилиндрического или коническо-цилиндрического редуктора рекомендуется передаточное число быстроходной ступени принимать большим, чем тихоходной,
на два стандартных значения. Например, рекомендуются такие сочетания переда-
точных чисел:
uб ·uт = 3,15 × 2,5; 3,55 × 2,8; 4 × 3,15; 4,5 × 3,5; 5 × 4.
Вчервячно-зубчатом и шестеренно-червячном редукторах ориентировочно можно принимать изуб = (0,03…0,06) ир, при этом uзуб = 2…2,5 (до 3).
Вкоробках скоростей передвижные шестерни не должны иметь слишком малые размеры по отношению к диаметру вала, что выполняется при ип < 2,5…3.
Впланетарных редукторах Джеймса рекомендуется передаточное отноше-
ние i = 3…8. В процессе расчёта передач их передаточные отношения будут из-
меняться. Откорректированные передаточные отношения должны обеспечивать nвых, отличающиеся от заданного не более 5%. При расчёте других передач при-
вода в этом случае пересчёт n и T можно не выполнять.
8.ВЫПОЛНЕНИЕ РАСЧЁТОВ
Всоответствии с ГОСТ 2.106 и СТО СГУПС 1.01СДМ.01 [13] любой расчёт должен содержать:
1.Цель расчёта (если она не указана в заголовке).
2.Условия расчёта и исходные данные. В соответствии с этим требованием в
каждом разделе должен быть пункт «Исходные данные».
3.Расчётную схему. Например, в расчётах передач необходимо приводить ки-
нематическую схему по ГОСТ 2.703 с элементами по ГОСТ 2.770 в двух про-
екциях; другие разделы должны содержать эскизы и схемы.
4. Расчёт. Последовательность либо алгоритм расчёта должны приводиться с обозначениями пунктов, а при необходимости — подпунктов аналогично из-
ложению материала в СТО [13].
5. Выводы. В частности, для зубчатых передач необходимы выводы типа: «Контактная прочность достаточна»; «Изгибная прочность достаточна».
6. При выполнении расчётов с использованием ЭВМ обязательны пункты:
а) исходные данные, вводимые в ЭВМ, и расчётная схема;
б) алгоритм расчёта, содержащий все формулы, по которым рассчитывает ЭВМ, с их сквозной нумерацией; при сложных алгоритмах достаточно привести блок-схему;
в) распечатка результатов расчёта;
г) анализ результатов.
Параметры основных критериев работоспособности и расчёта (прочность,
износостойкость и т.д.) имеют единицу измерения МПа (мегапаскаль). В этой же единице в справочниках приведены механические характеристики машинострои-
тельных материалов. Так как 1 МПа = 1 Н/мм2, то в расчётных зависимостях силы должны выражаться в ньютонах, а длины — в миллиметрах. Следовательно, ис-
ходные параметры и результаты расчётов будут иметь единицы измерения: Н, мм,
Н мм и МПа. Для этих единиц рассчитаны коэффициенты межосевого расстояния в расчётных формулах зубчатых передач, поэтому вращающий момент, рассчи-
танный в Н м, необходимо переводить в Н мм.
9.ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ РАСЧЁТЫ
Взаданиях, содержащих ремённые передачи, требуется выполнить технико-
экономические расчёты, связанные с выбором электродвигателя с оптимальной частотой вращения. При выполнении кинематического расчёта привода часто возникает ситуация, когда потребная частота вращения двигателя находится в промежутке между стандартными её значениями. Обоснованный выбор быстро-
ходного или тихоходного двигателя выполняется на основании технико-эконо-
мических расчётов. Основой выбора является стоимость двух вариантов.
Стоимость привода складывается из стоимости электродвигателя, редук-
тора, ремённой передачи и муфты. В упрощённых расчётах в обоих вариантах следует принимать одинаковые редукторы и таким образом варьируются размеры и стоимость только двигателей и ремённых передач. В этом случае при наличии в приводе ремённой передачи стоимость каждого варианта в рублях определяют по
формуле:
С = Сэд + Сш1 + Сш2 + nзамzСк, |
(13) |
где Сэд – стоимость электродвигателя (Прил. Б); Сш1 и Сш2 – стоимость соответ-
ственно малого и большого шкива: Ск – стоимость клинового ремня (табл. 2); z –
число клиновых ремней; nзам – число замен ремней за время службы привода.
Стоимость каждого шкива складывается из стоимости материала См и
сто-имости изготовления Си. Стоимость стальной или чугунной заготовки Сз =
25 руб/кг. Стоимость материала определяется произведением: |
|
См = СзVρ = Сзπd2Bρ/4, |
(14) |
где V – объём заготовки, мм3; ρ – плотность материала; плотность стали ρ =
7,85·10-6 кг/мм3; плотность чугуна ρ = 7,1·10-6 кг/мм3; d – расчётный диаметр шки-
ва, мм; B – ширина шкива, мм; определяется по формуле : |
|
B = (z - 1)e + 2f , |
(15) |
где e и f – параметры канавок шкива, мм [11]. |
|
Стальные диски проектируют при d < 400 мм. При больших диаметрах принимают чугунное литьё с ободом, ступицей и спицами. Для чугунных шкивов,
которые из-за спиц имеют меньший объём, чем сплошной диск, стоимость мате-
риала следует определять умножением См из формулы (14) на 0,7. Стоимость из-
готовления Си зависит от размеров детали, сложности и времени её изготовления.
Рекомендуются следующие значения:
при d <200 мм Си = 350 руб.;
при d = 224…500 мм Си = 600 руб.;
при d > 500 мм Си = 1000 руб.
Число замен определяют (с округлением в большую сторону) по формуле:
nзам = tΣ/ Lh , |
(16) |
где tΣ – ресурс привода, ч. – формула (18) и табл. 5 в разд. 11; Lh |
– долговеч- |
ность ремня, ч.
Стоимость ремней по данным ООО «РЕМСБЫТКОМПЛЕКТ» приведена в табл. 2.
Таблица 2
Стоимость клиновых ремней
|
Длина рем- |
Стоимость |
|
Длина рем- |
Стоимость |
Сечение |
ня lр, мм |
ремня Ск, руб. |
Сечение |
ня lр, мм |
ремня Ск, руб. |
|
|
|
|
|
|
|
600 |
15,5 |
|
710 |
19 |
|
|
|
|
|
|
|
850 |
18 |
|
1060 |
25 |
|
|
|
|
|
|
|
950 |
20 |
|
1400 |
33 |
Z (О) |
|
|
A (A) |
|
|
1200 |
26 |
1900 |
39 |
||
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
16 |
|
2240 |
46 |
|
|
|
|
|
|
|
1800 |
36 |
|
2500 |
51 |
|
|
|
|
|
|
|
2000 |
40 |
|
3000 |
62 |
|
|
|
|
|
|
|
Длина рем- |
Стоимость |
|
Длина рем- |
Стоимость |
Сечение |
ня lр, мм |
ремня Ск, руб. |
Сечение |
ня lр, мм |
ремня Ск, руб. |
|
|
|
|
|
|
|
950 |
36 |
|
1180 |
58 |
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
52 |
|
1500 |
82 |
|
|
|
|
|
|
|
1900 |
60 |
|
2240 |
120 |
B (Б) |
|
|
С (В) |
|
|
2500 |
79 |
3350 |
180 |
||
|
|
|
|
|
|
|
3350 |
105 |
|
4350 |
210 |
|
|
|
|
|
|
|
4250 |
132 |
|
5300 |
285 |
|
|
|
|
|
|
|
6000 |
225 |
|
6300 |
355 |
|
|
|
|
|
|
Примечания. 1. Стоимость ремней, не вошедших в таблицу, следует рассчитывать методом интерполяции.
2. В обозначении сечения в скобках приведены обозначения по устаревшим стандартам.
В Прил. Б и в данном разделе приведена стоимость в рублях по состоянию на 1 марта 2010 года. В последующие годы для определения стоимости элементов студент умножает табличную стоимость на коэффициент инфляции, выдаваемый преподавателем.
Пример 2. Выполнить технико-экономические расчёты по выбору опти-
мального электродвигателя привода, состоящего из клиноремённой передачи и двухступенчатого цилиндрического редуктора (см. задание №01) по следующим исходным данным: передаточные отношения ступеней редуктора: u2 = 3,55; u3 =
2,8; частота вращения приводного вала nIV 50,93 об/мин, потребная частота
вращения вала электродвигателя n = 2278 об/мин; мощности на валах: РI = 7,55
кВт; РII = 7,17 кВт. Класс нагрузки Н 1,0 (постоянная).
Решение.
Приняты варианты электродвигателей с nэд = 2895 об/мин и nэд = 1440
об/мин (Прил. Б). Общие передаточные отношения привода:
|
|
|
|
2895 |
|
|
|
|
1440 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
u |
50,93 |
56,84; |
u |
50,93 |
28,27. |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
Передаточные отношения ремённой передачи: |
|
|
|||||||||||||
|
|
56,84 |
5,72; |
|
|
28,27 |
|
|
2,84. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
u1 |
3,55 2,8 |
u1 |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3,55 2,8 |
Вывод. Оба значения находятся в рекомендуемых пределах (Прил. А).
Расчёты клиноремённой передачи выполнены по программе DM-9 в компь-
ютерной системе GWBASIC. Исходные данные к расчётам:
вариант 1 |
- Р = 7,55 кВт; n |
эд |
= 2895 об/мин; u |
5,72; |
|
|
I |
1 |
|
||
вариант 2 |
– Р = 7,55 кВт; n |
эд |
= 1440 об/мин; u 2,84. |
||
|
I |
|
1 |
|
Алгоритм расчёта клиноремённой передачи приведен в разд. 14. Распечатки расчётов представлены на рис. 4 и 5. Необходимые для технико-экономических расчётов параметры приведены в табл. 3.
Порядок компьютерных расчётов
1)В папке DETALI выводят курсор на gwbasic.exe (вход в систему
BASIC) и нажимают клавишу ENTER.
2)Нажимают функциональную клавишу F3 (на дисплее высветит-
ся «LOAD» – загрузка) и набирают DM-9 ENTER.
3)Нажимают функциональную клавишу F2 (на дисплее высветит-
ся «RUN» – запуск) и набирают ENTER. Клавишу ENTER в дальнейшем нажимают после каждого ввода.
4)Вводят исходные данные (пример для быстроходного вариан-
та):
7.55 – передаваемая мощность на валу ведущего шкива, кВт;
5.72 – передаточное отношение;
2895 – частота вращения ведущего вала, об/мин;
1 – спокойная нагрузка;
2 – число смен;
0 – оптимальное межосевое расстояние;
2 – клиноремённая передача;
2000 – необходимый ресурс ремня, час.;
1 – нормальное сечение;
4 – максимальное число ремней.
Распечатки результатов расчёта приведены на рис. 4 и 5.
**********************************************************************
****************** Р А С Ч Е Т Н Ы Е П А Р А М Е Т Р Ы ******************
** Тип ремня |
А |
** |
** Межосевое расстояние (мм) |
527 |
|
** Передаточное отношение |
5.64 |
|
** Отклонение передаточного отношения (проц.) |
- 1.4 |
|
** Длина ремня (мм) |
2000 |
|
** Диаметр ведущего шкива (мм) |
90 |
|
** Диаметр ведомого шкива (мм) |
500 |
|
** Сила предварительного натяжения (Н) |
1006 |
|
** Ресурс ремня (час.) |
2950 |
|
** Угол обхвата меньшего шкива (град.) |
135 |
|
** Сила, действующая на валы (Н) |
1027 |
|
** Число клиновых ремней |
3 |
|
** |
** |
**********************************************************************
Рис. 4. Распечатка результатов расчёта быстроходного варианта
**********************************************************************
****************** Р А С Ч Е Т Н Ы Е П А Р А М Е Т Р Ы ******************
** Тип ремня |
А |
** |
** Межосевое расстояние (мм) |
327 |
|
** Передаточное отношение |
3 |
|
** Отклонение передаточного отношения (проц.) |
5,36 |
|
** Длина ремня (мм) |
1250 |
|
** Диаметр ведущего шкива (мм) |
95 |
|
** Диаметр ведомого шкива (мм) |
280 |
|
** Сила предварительного натяжения (Н) |
1907 |
|
** Ресурс ремня (час.) |
8562 |
** Угол обхвата меньшего шкива (град.) |
148 |
** Сила, действующая на валы (Н) |
1929 |
** Число клиновых ремней |
4 |
** |
** |
**********************************************************************
Рис. 5. Распечатка результатов расчёта тихоходного варианта
Таблица 3
Результаты расчётов клиноремённых передач
№№ |
|
Сече- |
Длина |
Диаметр мало- |
Диаметр боль- |
Число |
Долговеч- |
|
||
вари- |
|
ние |
ремня |
го шкива d1, мм |
шого шкива d2 , |
ремней, z |
ность рем- |
|
||
антов |
|
ремня |
lр, мм |
|
|
|
мм |
|
ня Lh, ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
А |
2000 |
|
|
90 |
500 |
3 |
2950 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
А |
1250 |
|
|
95 |
280 |
4 |
8562 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Стоимость электродвигателей (прил. Б): |
|
|
|
||||||
|
АИР112М2/2895 - Сэд = 6200 руб.; |
|
|
|
|
|||||
|
АИР132S4/1440 - Сэд = 7100 руб. |
|
|
|
|
|||||
|
При классе нагрузки Н 1,0 ресурс привода t = 32000 ч. (табл. 5). За время |
|||||||||
работы привода необходимо сделать число замен ремней: |
|
|
|
|||||||
|
- в первом варианте |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
nзам = tΣ/ Lh = 32000/2950 = 10,85 ≈ 11; |
|
|
|||||||
|
- во втором варианте |
|
|
= 32000/8562 = 3,74 ≈ 4. |
|
|
|
|||
|
nзам |
|
|
|
||||||
|
Стоимость ремня сечения А длиной lр = 2000 мм Ск |
= 41 руб., длиной lр = |
||||||||
1250 мм Сэд = 30 руб. (по интерполяции табл. 2). Стоимость ремней: |
|
|
||||||||
|
- в первом варианте |
|
= |
|
= 11·3·41 = 1353 руб.; |
|
|
|||
|
Ср |
nзам z Ск |
|
|
||||||
|
- во втором варианте Ср |
= 4·4·30 = 480 руб. |
|
|
|
|||||
|
Параметры шкивов для сечения А: расстояние от центра крайней канавки до |
|||||||||
торца шкива f |
= 15 мм, шаг канавок e = 12 мм [11]. Ширина шкивов – формула |
|||||||||
(15): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В = (3 - 1)·12 + 2·15 = 54 мм; |
|
|
|
В = (4 - 1)·12 + 2·15 = 66 мм.
Стоимость материала шкивов – формула (14):
См1 = 25·π·902·54· 7,85·10-6 /4 = 67 руб.;
|
|
|
С |
2 |
|
|
-6 |
/4 = 1317 руб.; |
|
|
|
|
м2 = 0,7·25·π·500 ·54· 7,1·10 |
|
|||||
|
|
|
См1 = 25·π·952·66· 7,85·10-6 /4 = 92 руб.; |
||||||
|
|
|
См2 |
= 25·π·2802·66· 7,85·10-6 /4 = 798 руб. |
|||||
Стоимость шкивов |
|
|
|
|
|
|
|||
С |
= |
С |
+ С = 67 + 350 = 417 руб.; |
С |
|
= 1317 |
+ 600 = 1917 руб.; |
||
ш1 |
|
м1 |
и |
|
|
ш 2 |
|
|
|
|
|
С |
= 92 + 350 = 442 руб.; |
С |
= 798 + 350 |
= 1148 руб. |
|||
|
|
ш1 |
ш 2 |
Общая стоимость вариантов – формула (13):
С= 6200 + 417 + 1917 + 1353 = 9887 руб.;
С= 7100 + 442 + 1148 + 480 = 9170 руб.
Выводы: 1. На основании технико-экономических расчётов принят электро-
двигатель АИР112М2/2895, привод, с использованием которого оказался дешевле,
чем с двигателем АИР132S4/1440.
2. Анализ последних расчётов показывает, что наибольшее влияние на сто-
имость вариантов оказывает стоимость электродвигателей, поэтому в большин-
стве случаев вариант с менее дорогим быстроходным двигателем оказывается дешевле.
10. МАШИНОСТРОИТЕЛЬНЫЕ МАТЕРИАЛЫ
Материалы деталей должны соответствовать основным критериям ра-
ботоспособности и расчёта и требованиям технологичности и экономии. Маши-
ностроительные материалы должны обладать достаточной прочностью и жёстко-
стью и высокой ударной вязкостью для восприятия динамических нагрузок. Этим требованиям отвечают чёрные металлы, точнее сплавы. Чистые металлы в
машиностроении не применяют.
К чёрным металлам относят стали и чугуны. Стали – сплавы железа с
углеродом (обычно до 1,5%) и другими элементами. Конструкционные стали
содержат углерода до 0,55%, обладают высокой прочностью, способностью к ле-
гированию, термической и химико-термической обработке. Стальные детали из-
готовляют давлением (прокаткой, ковкой, штамповкой), резанием, шлифованием,
сваркой. Их литейные свойства низкие. В машинах применяют:
а) стали углеродистые обыкновенного качества, регламентируемые по ме-
ханическим свойствам; используются без термообработки; обозначаются по типу
«сталь Ст3 ГОСТ 380-88», где 3 – номер в порядке повышения прочности;
б) стали углеродистые качественные, маркируемые по химическому соста-
ву; обозначаются по типу «сталь 45 ГОСТ 1050-88», где 45 – содержание углерода в сотых долях процента (0,45% углерода);
в) стали легированные содержат кроме железа и углерода другие специаль-
но вводимые (легирующие) добавки, наличие которых дополнительно обозначают буквами названия легирующего элемента, например, В – вольфрам, Г – марганец,
М – молибден, Н – никель, С – кремний, Т – титан, Ф – ванадий, Ю - алюминий;
пример обозначения: сталь 30ХГСА ГОСТ 4543-71, где 30 – 0,3% углерода, а
также до 1% хрома, марганца и кремния; буква А в конце обозначения свидетель-
ствует о высоком качестве стали (с пониженным содержанием серы и фосфора).
Стали качественные и легированные подвергают термической и химико-
термической обработке для повышения характеристик прочности и износостой-
кости. Термическую обработку применяют для повышения механических харак-
теристик без изменения химического состава сталей. Применяют следующие ви-
ды термической обработки:
а) отжиг, заключающийся в том, что деталь нагревают до температур вы-
ше критических (не менее 750ºС) с последующим медленным охлаждением (вме-
сте с выключенной печью);
б) нормализация – отжиг с охлаждением на воздухе (в штабеле с другими нагретыми деталями); термообработка более дешёвая и более распространённая,
чем отжиг;
в) закалка – с нагревом до температур выше критических с последующим быстрым охлаждением (в масле или воде); после закалки вследствие искажения
кристаллической решётки и появления в связи с этим больших внутренних напряжений деталь приобретает чрезвычайную хрупкость; её снижают обяза-
тельной следующей термической обработкой;
г) отпуск производят после закалки с нагревом деталей до температур ниже критических ; высокотемпературный отпуск с нагревом до 600 ºС в сово-
купности с закалкой называют улучшением; такую обработку выполняют для по-
вышения твёрдости при сохранении высокой ударной вязкости; среднетемпера-
турный отпуск (до 400 ºС) выполняют для рессор и пружин; низкотемпературный
(до 200 ºС) – для режущего и мерительного инструмента.
Химико-термическая обработка заключается в насыщении поверхности де-
тали элементами, повышающими твёрдость и износостойкость при сохранении высокой ударной вязкости сердцевины. Насыщение азотом называется азотиро-
ванием, насыщение углеродом – цементацией. Последующая за цементацией за-
калка с низким отпуском значительно повышает износостойкость и контактную прочность поверхности.
В учебном пособии [11], справочниках [2, 3, 8] и табл. 2 приведены механи-
ческие характеристики сталей. В их числе предел прочности σв в МПа, предел те-
кучести σт в МПа, предел выносливости σ-1 в МПа, твёрдость по Бринеллю НВ и
по Роквеллу HRC.
Чугуны – сплавы железа и углерода с содержанием последнего 2…6,67% (обычно 2,2… 4,3). Если углерод в структуре чугуна представлен виде химиче-
ского соединения Fe3C (цементита), то такие чугуны называют белыми. Они пло-
хо обрабатываются и применяются в деталях с отбеленной поверхностью, напри-
мер, для шкивов плоскоремённых передач с целью повышения твёрдости, износо-
стойкости и коррозионной стойкости рабочей поверхности.
Серые чугуны содержат углерод в виде графита, их используют только в виде отливок, так как их пластичность практически равна нулю. Выплавляют се-
рые чугуны СЧ 10, 15, 20, 25, 30, 35 по ГОСТ 1412-85 и чугуны повышенной прочности с шаровидным графитом ВЧ 35, 40, 45, 50, 60, 70 по ГОСТ 7293-85. Из серых чугунов отливают корпусные детали редукторов, крышки подшипников,
станины, стойки, плиты и др.