5. Конструирование корпусных деталей.

Размеры корпусных деталей определяются в основном межосевыми расстояния-ми передач. Воспользуемся рекомендациями для определения основных размеров корпуса и крышки редуктора [1, с.241,таб.10.2 ; с.242, таб.10.3].

В соответствии с этими рекомендациями принимаем:

Толщина стенок корпуса и крышки δ = 8 мм;

Толщина пояса крышки и верхнего пояса корпуса редуктора b = 12 мм;

Толщина нижнего пояса корпуса b₂ = 16 мм;

Диаметр фундаментных болтов d₁ = 16 мм;

Диаметр болтов соединяющих крышку и корпус d₃ =10 мм;

Диаметр болтов соединяющих крышку и корпус у подшипников d₂ = 12 мм;

Размеры крышек подшипников принимаем в соответствии с наружным диамет-ром подшипника [2, с.110].Размеры стандартных изделий (манжеты, болты, штифты) принимаем в соответствии с ГОСТом [3].

6. Выбор типов подшипников и конструирование подшипниковых узлов.

Выбор подшипников осуществляется с помощью ЭВМ. Выбираем подшипник ориентировочно и производим проверочный расчет на динамическую грузоподъ-ёмность. Если расчётный ресурс меньше требуемого, то следует выбрать подшип-нмк более тяжелой серии. Таким образом находим наиболее подходящий вариант подшипников и вычерчиваем их.

Исходными данными для расчета будут служить: ресурс привода (задаем сами), схема установки подшипников, тип подшипника, нагрузки в опорах, осевые наг-рузки.

Требуемый ресурс: 6000 часов

Коэффициент перегрузки: 2,2

Коэффициент безопасности: 1,3 [1, с.214, таб.9.19]

Температурный коэффициент: 1,0 [1, с.214, таб.9.20]

Результаты расчета подшипников быстроходного вала.

ТРЕБУЕМЫЙ РЕСУРС 6000 ч

КОЭФФИЦИЕНТ БЕЗОПАСНОСТИ 1.30

РЕЖИМ НАГРУЖЕНИЯ типовая циклограмма нагружения N 1

КОЭФФ.ПЕРЕГР.2.20

ОПОРЫ ВАЛА: две фиксирующие в одном осевом направлении / враспор /

относительно нагрузки вращается внутреннее кольцо подшипника

ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ ВАЛА 1160.0 об./мин.

ВНЕШНЯЯ ОСЕВАЯ СИЛА 905 Н

Опора 1 препятствует перемещению вала под действием внешн. осевой силы

Опора 1 2

Подшипник 46208 46208

Радиальная реакция, Н 1010 2443

Максимальная осевая реакция, Н 5646 3655

Статическая грузоподъемность, Н 21300 21300

Эквивалентная статическая нагрузка, Н 3200 5375

Ресурс при вероятности безотказной работы 0.9, ч 19892 25123

Вероятность безотказной работы при заданном ресурсе 0.9827 0.9878

Результаты расчета подшипников промежуточного вала.

ТРЕБУЕМЫЙ РЕСУРС 6000 ч

КОЭФФИЦИЕНТ БЕЗОПАСНОСТИ 1.30

РЕЖИМ НАГРУЖЕНИЯ типовая циклограмма нагружения N 1

КОЭФФ.ПЕРЕГР.2.20

ОПОРЫ ВАЛА: две фиксирующие в одном осевом направлении / враспор /

относительно нагрузки вращается внутреннее кольцо подшипника

ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ ВАЛА 269.1 об./мин.

ВНЕШНЯЯ ОСЕВАЯ СИЛА 905 Н

Опора 1 препятствует перемещению вала под действием внешн. осевой силы

Опора 2 1

Подшипник 46308 46308

Радиальная реакция, Н 5888 5533

Максимальная осевая реакция, Н 8808 10799

Статическая грузоподъемность, Н 30100 30100

Эквивалентная статическая нагрузка, Н 12954 12173

Ресурс при вероятности безотказной работы 0.9, ч 20348 14933

Вероятность безотказной работы при заданном ресурсе 0.9833 0.9735

Результаты расчета подшипников тихоходного вала.

ТРЕБУЕМЫЙ РЕСУРС 6000 ч

КОЭФФИЦИЕНТ БЕЗОПАСНОСТИ 1.30

РЕЖИМ НАГРУЖЕНИЯ типовая циклограмма нагружения N 1 КОЭФФ.ПЕРЕГР.2.20

ОПОРЫ ВАЛА: плавающие

относительно нагрузки вращается внутреннее кольцо подшипника

ЧАСТОТА ВРАЩЕНИЯ ВАЛА 90.0 об./мин.

ВНЕШНЯЯ ОСЕВАЯ СИЛА 0 Н

Опора 1 2

Подшипник 208 208

Радиальная реакция, Н 5697 3139

Максимальная осевая реакция, Н 0 0

Статическая грузоподъемность, Н 17800 17800

Эквивалентная статическая нагрузка, Н 12533 6906

Ресурс при вероятности безотказной работы 0.9, ч 16789 100365

Вероятность безотказной работы при заданном ресурсе 0.9777 0.9985