0511 / пз
.pdf
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
2.КИНЕМАТИЧЕСКИЙ И СИЛОВОЙ РАСЧЕТ ПРИВОДА
2.1.Исходные данные
2.1.1.Мощность, передаваемая валом 3: P3 := 4.2 êÂò
2.1.2.Угловая скорость вала 3: n3 := 90 îá/ìèí
2.1.3.На рис.1 приведена кинематическая схема привода в соответствии с заданием
2.2. Определение мощностей, передаваемых валами
2.2.1.P3 = 4.2 кВт по заданию
2.2.2.На остальных валах мощность можно определить:
Pi-1 = Pi/η i-(i-1)
ãäå Pi - мощность, передаваемая валом i Pi-1-мощность, передаваемая валом i-1 ( 3; 2; 1 ); η i-(i-1) - к.п.д. передач между i и i-1 валами
2.2.2.1. Значения |
η i-(i-1) для каждой передачи принимаем по рекомендациям см.[1] стр 5 |
||||
à) |
η2 := 0.90 |
|
-для цепной открытой передачи. |
||
б) |
η1 := 0.85 |
|
-для червячной передачи в закрытом корпусе при числе витков червяка 4.. |
||
в) |
ηпод := 0.99 |
|
-для одной пары подшипников. |
||
г) |
ηмуф := 0.98 |
|
-для муфты. |
||
2.2.2.2 Общий КПД привода:
η := η1 η2 ηпод2 ηмуф = 0.73
тогда: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Âàë 3: |
|
|
P3 |
= 4.2 |
|
êÂò; |
|
|
|
|
|
|
|
|
Âàë 2: |
P2 |
:= |
|
P3 |
|
= 4.7 |
|
êÂò; |
|
|
||||
η2 |
ηпод |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Âàë 1: |
|
|
P1 |
:= |
|
|
P2 |
|
|
= 5.7 |
|
êÂò; |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
η1 |
ηпод ηмуф |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
2.3. Выбор электродвигателя 2.3.1. Выбор электродвигателя ведем из условия:
Pдв.ном ≥ Pдв.тр
ãäå
Pдв.тр - требуемая мощность электродвигателя
Pдв.ном - мощность двигателя, указанная в каталоге на двигатели
Pдв.тр := P1 = 5.7 êÂò
2.3.2. Характеристика принятого двигателя.
По таблице 17.7 [2] стр 296 по требуемой мощности выбираем трехфазный асинхронный электродвигатель 4A132MSYЗ единой серии 4А с короткозамкнутым ротором, с мощностью Pэдв := 7.5 êÂò,
синхронной частотой вращения nсин := 1500 об/мин и скольжением s := 3.4 %, закрытый, обдуваемый. 2.3.2.1. Скорость вала двигателя
n1 := nсин − nсин 100s = 1449 îá/ìèí;
2.4. Разбивка передаточного числа привода . 2.4.1. Требуемое передаточное число привода .
U0 := |
n1 |
|
= 16.1 |
|
|
n3 |
|
||||
|
|
|
|
||
2.4.2. Передаточное |
число привода представим в виде |
||||
U0 = U1_2 U2_3 |
|
||||
ãäå |
U2_3 := |
1.61 - передаточное число цепной передачи; |
|||
U1_2 := 10 - передаточное число червячной передачи;
2.5. Расчет частот вращений валов 2.5.1. Используем зависимость
ni+1 = ni/U i-(i+1)
Âàë 1: n1 = 1449 îá/ìèí;
Âàë 2: n2 := n1 = 145 îá/ìèí;
U1_2
Âàë 3: n3. := n2 = 90 îá/ìèí;
U2_3
2.5.2Расчет угловых скоростей валов ωi = π·ni/30
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Âàë 1: |
|
ω1 |
:= |
π n1 |
= 151.7 |
|
|
ñ |
-1 |
; |
|
|
|
||||||||||
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Âàë 2: |
|
ω2 := |
|
π n2 |
= 15.2 |
|
|
|
ñ |
-1 |
; |
|
|
|
|
||||||||
|
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
ω3 := |
|
π n3 |
= 9.4 |
|
-1 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Âàë 3: |
|
|
30 |
|
|
|
|
ñ |
|
; |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
2.6. Расчет крутящих моментов |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
Ti = Pi/ωi |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Изм. |
Лист |
|
№ докум. |
|
Подпись |
Дата |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
3 Расчет червячной передачи.
3.1 Исходные данные:
Тип передачи - цилиндрическая червячная передача с архимедовым червяком P1 = 5.7 кВт;
n1 = 1449 îá/ìèí; n2 = 144.9 îá/ìèí; T1 = 37.7 Нм
T2 = 310.7 Нм
U1_2 = 10
3.1.1. Расчетная схема передачи
Рис. 3.1. Схема червячной передачи.
3.2.1 По рекомендации [1] (стр.55) - при 8 < U < 15 принимаем число заходов червяка z1 := 4
3.2.2.Ориентировочно приняли η1 = 0.85
3.2.3.Определяем число зубьев колеса: z2 := z1 U1_2 = 40
3.2.4Предворительно примем скорость скольжения в зациплении
vск1 := 4.5 10−4 n1 3
T2 = 4.4 м/с 3.2.5 По рекомендации [1] (табл 4,9)
3.2.5.1 Принимаем для червяка сталь 45 с закалкой до твердости не менее HRC 45 и последующим шлифованием 3.2.5.2. Примем для венца червячного колеса бронзу БрА9ЖЗЛ (отливка в песчанную форму)
тогда значение контактного напряжения σHadm := 150 + 161 −4 150 = 153 МПа; 3.2.6 Допускаемое напряжение изгиба [1] табл 4.8
σ0Fadm := KFL σ0F1
σ0F1 := 98 ÌÏà;
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
NHO |
|
||||
|
KFL := |
|
|
|
|
-коэффициент долговечности при длительной работе; |
|
|
NHE |
||||||
|
|
|
|
||||
NHO := 106 |
|
|
|
циклов - базовое число циклов нагружения; |
|||
|
|
||||||
Lч := 4000 |
|
|
часов - предпологаемый ресурс работы червячной передачи; |
||||
NHE1 := 60 n2 Lч = 3.5 × 107 циклов при непрерывной работе для червяка;
NHE2 := 60 n3 Lч = 2.2 × 107 циклов для червячного колеса; т.к. NHE1 больше NHE2 то KFL := 1
тогда
σ0Fadm := KFL σ0F1 = 98 ÌÏà;
3.2Проектный расчет передачи.
3.3.1Предварительно назначим значения коэффициента диаметра червяка q := 10;
3.3.2Находим приведенный модуль упругости по формуле
Eпр := |
|
2 E1 E2 |
|
|
ãäå |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
E1 + E2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
E |
:= 2.1 105 |
|
|
МПа - модуль упругости для стального червяка; |
||||||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
:= |
0.9 105 |
|
|
МПа - модуль упругости для бронзового колеса; |
||||||||||||||||||||||||||
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
:= |
|
2 E1 |
E2 |
= 1.26 × 105 |
ÌÏà; |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
пр |
|
|
E1 + E2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3.3.3 Межосевое расстояние |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
a |
|
:= 0.625 |
q |
|
+ 1 |
|
|
Eпр T2 103 |
= 147.4 |
ìì |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
w |
|
|
|
|
|
|
|
z2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
q |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σHadm |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||
округляем по стандартному ряду |
aw. := 100 |
ìì. |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
3.3.4 Определяем модуль: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
m := |
|
aw |
|
|
|
|
|
= 5.9 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
0.5 (q + z2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m := 4 |
мм |
|
|||||
Принимаем из стандартного ряда |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
3.3.5 Определяем делительные диаметры: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
d1 |
:= q m = 40 |
ìì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
d2 := z2 m = 160 |
|
ìì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
3.3.6 Определяем угол |
подъема винтовой линии: |
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|||||||||
γ |
:= |
atan |
|
|
= |
0.4 |
|
радианов |
γ |
π |
= 21.8 |
градусов. |
||||||||||||||||||||
q |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
3.3.7 Определяем окружную скорость червяка: |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
v := π d1 10−3 n1 |
= 3 ì/c |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3.3.8 Cкорость скольжения
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
vск := cos(v γ) = 3.3 ì/c
ранее было принято vск1 = 4.42 ì/ñ
ранее принятые значения допускаемых контактных напряжений остоются без изменений 3.3 Проверочный расчет передачи
3.3.1 Îïðеделяем торцовый коэффициент перекрытия в средней плоскости червячного колеса:
εa := |
|
|
0.03 z 2 + z |
2 |
+ 1 − 0.17 z |
2 |
+ 2.9 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1.9 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
2.95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
3.3.2 Определяем окружную скорость колеса: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
v |
:= |
|
π d2 10−3 n2 = 1.21 |
ì/ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ск2 |
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ηч) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3.3.3 КПД передачи с учетом потерь в опорах ( |
||||||||||||||||||||||
[1] табл 4.4 для шлифованного червяка и с учетом принятых материалов |
||||||||||||||||||||||
f := 0.022 |
-приведенный козффициент трения |
|||||||||||||||||||||
ρ |
:= 1.2 |
|
градусов -приведенный угол трения |
|||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
ηч := 0.955 |
|
|
tan(γ) |
|
|
|
|
= 0.9 |
|
|
|
|
||||||
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
tan γ + ρ |
π |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
3.3.3 Проверяем прочность по контактным напряжениям (σH |
): |
|||||||||||||||||||||
KH := Kv Kβ - расчетная нагрузка для червячных передач |
|||
Kv := 1.1 |
- коэффициент динамической нагрузки при 7 ст точности |
vск = 3.3 |
ì/ñ |
θ := 86 |
|
|
|
|
|
|
|
- коэффициент деформации червяка òàáë 4,6 [1]; |
|||
x := 0.6 |
- вспомогательный коэффициент при незначительном колебании нагрузки |
||
|
|
|
z2 |
|
3 |
|
||
Kβ := 1 + |
|
|
|
|
(1 − x) = 1.04 - коэффициент неравномерности распределения нагрузки |
|||
θ |
||||||||
KH := Kv Kβ = 1.14 |
|
|||||||
|
0 |
|
||||||
δ := 50 |
- угол обхвата колеса |
|||||||
ζ := 0.75 |
|
- коэффициент, учитывающий уменьшение длины контактной линии |
||||||
σH := 0.69 |
|
|
|
|
|
|
|
Eпр |
T2 103 KH cos(γ)2 |
|
|
|
= 150.8 ÌÏà |
|||||||||||
|
d 2 |
d |
|
|
|
δ |
|
|
π |
|
|
εa |
|
ζ |
sin 2 20 |
π |
|
|||||||
|
|
|
|
180 |
|
|||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
180 |
|||||||||||||
допускаемое значение |
σHadm = 153 |
|
ÌÏà |
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Прочность по контактным напряжениям соблюдается. |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
3.4 Проверяем прочность по напряжениям изгиба. (σF) |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
3.4.1 Определим окружное усилие на колесе: |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Ft2 := |
2 T2 103 |
= 3883 |
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
d2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.4.2 Определим осевой модуль: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
mn := m cos( |
γ) = 3.7 |
|
ìì; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
3.4.3Определяем диаметр вершин червяка: da1 := d1 + 2 m = 48 ìì
3.4.4Ширина венца колеса:
b2 := 0.7 da1 = 33.6 примем b2 := 40 ìì
3.4.5 Эквивалентное число зубьев колеса:
z := |
z2 |
|
= 50 |
|
|
||
v |
cos(γ) |
3 |
|
|
|
тогда коэффициент формы зуба YF := 2.3
σF := 0.7 YF Ft2 KFL = 42.1 ÌÏà b2 mn
σ0Fadm = 98 ÌÏà
Условие σF ≤ σ0Fadm выполняется
3.5 Расчет геометрических параметров передачи
3.5.1 Определяем диаметр вершин колеса: da2 := d2 + 2 m = 168 ìì
3.5.2 Определяем диаметр впадин червяка: df1 := d1 − 2.4 m = 30 ìì
3.5.3 Определяем диаметр впадин колеса: df2 := d2 − 2.4 m = 150 ìì
3.5.4 Длина нарезной части червяка:
b1 := (11 + 0.06 z2) m = 54 ìì примем b1. := 65 ìì
3.5.5 Наибольший диаметр колеса:
d |
:= d |
a2 |
+ |
6 m |
= 172 |
ìì |
|
|
|||||||
AM2 |
|
|
z1 |
+ 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
|
5 Конструирование колес, валов и выбор подшипников |
|
|||||
|
5.1 Вал 1 - ведущий вал червячной передачи |
|
|||||
|
конструкция червяка - неразборный выполнен ввиде вала-червяк |
|
|||||
. |
Диаметðû |
|
τadm := 20 ÌÏà - быстроходного вала |
|
|||
. примен |
|
|
|||||
выходного конца |
|
||||||
3 |
T1 |
103 |
|
|
|
||
Перв |
dв := |
|
τadm |
= 21 |
Примем dв := 32 ìì |
|
|
|
0.2 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
|
примем dв1 := 34 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69) |
||||||
|
примем dв2 := 35 мм (с учетом сдантарта диаметров внутренней обоймы подшипников ГОСТ 8338-75) |
||||||
|
примем dв3 := 40 ìì |
|
|
||||
|
примем dв4 := dв3 = 40 |
ìì |
|
||||
Справ. № |
примем dв5 := dв2 = 35 |
ìì |
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
5.1.1 Выбор подшипников под вал 1 |
|
|||||
|
Примем роликовые подшипники средней серии 7307А ГОСТ 27365-87 так как в передачи присутвуют |
||||||
|
осевые усилия с парметрами |
|
|||||
дата |
посадочный диаметр внутренней обоймы 35 мм |
|
|||||
посадочный диаметр наружней обоймы 80 мм ширина мм |
|
||||||
и |
статическая грузоподъемность 38 кН динамическая грузоподъемность |
54 кÍ |
|||||
Подпись |
|||||||
ширина 22.75 мм |
|
|
|
||||
5.2 Вал 2 - ведомый вал червячной передачи |
|
||||||
|
|
||||||
|
Конструкция колеса - разборный выполнен отдельно от вала |
|
|||||
дубл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Взам. инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпись и дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
τadm := 25 МПа - допускаемое напряжение при предварительном расчете (для
тихоходных валов) |
|
|
|
|
|
|||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 |
103 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
d := |
|
|
= 39.6 |
округляем по ГОСТ 6639-69 |
d |
в. |
:= 36 |
мм |
||
|
|
|||||||||
в |
0.2 |
τadm |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
dv. := 38 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69)
примем dr. := 40 мм (с учетом сдантарта диаметров внутренней обоймы подшипников ГОСТ 8338-75) примем dk := 43 ìì
примем dб. := 50 ìì
5.2.1 Выбор подшипников под вал 2 Примем подшипник 7208 ГОСТ 27365-87 легкой серии с парметрами
посадочный диаметр внутренней обоймы dвн := 40 ìì
посадочный диаметр наружней обоймы dнн := 80 мм ширина Шпод := 19 мм статическая грузоподъемность С0 := 32 êÍ
динамическая грузоподъемность С := 46 кН 5.3 Конструкция ведомого колеса Диаметр ступицы
dst := 1.6 dk = 68.8 мм примем dst := 68 мм Длина ступицы
Lst := 1.4 dk = 60.2 мм примем Lst := 40 мм Толщина диска
c := 0.25 b2 = 10 мм примем c := 12 мм
Толщина обода
б1 := 4 m = 16 мм примем б1 := 16 ìì
Основные размеры элементов корпуса редуктора. Толщина стенки основания и крышки редуктора:
бос := 0.04 aw. + 2 = 6 |
ìì |
|
примем |
бос := 6 |
ìì |
|||||||
бкр := 0.032 aw. + 2 = 5.2 |
|
ìì |
примем |
бкр := 6 |
ìì |
|||||||
Диаметр фундаментальных |
болтов: |
|
|
|
|
|
|
|||||
dф := 0.03 |
aw. + 12 = 15 |
ìì |
примем |
dф. := 20 |
ìì |
|||||||
Диаметр болтов: у подшипников |
|
|
|
|
|
|
||||||
dпод := 0.7 |
dф. = 14 |
ìì |
примем |
dпод := 14 |
ìì |
|||||||
соединяющих основание |
с крышкой |
|
|
|
|
|
|
|||||
dосн := 0.6 |
dф. = 12 ìì |
примем dосн := 10 ìì |
||||||||||
Толщина нижнего фланца крышки b1.. := 1.5 бос = 9 мм
Толщина рёбер крышки m1 := 0.8 бос = 4.8 мм
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
4.5. Тепловой расчет редуктора 4.5.1 Условие работы редуктора без перегрева
t < [ t] = 60 îÑ
гäå
kt := 14 Âò/(ì2îС) - коэффициент теплопередачи, зависящий от подвижности воздуха в корпусе
|
aw. |
1.74 |
|
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
Ап := 12 |
|
|
|
= |
|
|
|
|
||
|
|
|
0.2 |
м - площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора |
||||||
3 |
||||||||||
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
t := |
P2 103 |
(1 − 0.9) |
= 154.2 |
|
î |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Ñ |
|||
|
kt |
|
Ап |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Условие работы редуктора без перегрева невыполнено.
Для увелечения площади теплопередачи предусмотрим оребрение корпуса.
А1 := Ап 2.8 = 0.6
t := |
P2 |
103 (1 − 0.9) |
= 55.1 |
|
kt А1 |
||
|
|
|
Условие работы редуктора без перегрева выполнено.
Лист
Изм. Лист № докум. |
Подпись Дата |