|
|
|
|
Рис 8. Предворительная компановка вала 2 |
|
|
6.3 Вал 3 - ведомый вал зубчатой цилиндрической передачи (ступень 2). Конструкция вала - |
||||||
выполнен раздельно от ведомого колеса. |
|
|||||
Диаметр: |
6 3 T3 = |
6 3 1895.0 = 74 мм |
|
|||
|
dв11 = |
с. 45 [2] |
||||
Примем dв11 = 80 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69) |
с. 45 [2] |
|||||
|
dв12 ≥ dв11 + 2 tцил где |
tцил = 4ммвысота заплечника |
|
|||
|
dв12 = |
dв11 + 2 tцил = |
80 + 2 4 = 88 мм |
|
||
примем dв12 |
= 85мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69 и с учетом |
|
||||
сдантарта диаметров внутренней обоймы подшипников ГОСТ 8338-75) |
|
|||||
|
dв13 ≥ dв12 + 3 r где r |
= 3мм координата фаски подшипника. |
|
|||
|
dв13 = dв12 + 3 r = 85 + 3 3 = 94 мм |
|
||||
примем dв13 = 95 мм |
|
|
|
|
||
dв14 := 120мм ; dв15 := dв13 = 95 мм ; dв16 := dв12 = 85 мм. |
|
|||||
Предворительная компановка вала 3 представлена на рис 9. |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Лист |
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
Рис 9. Предворительная компановка вала 3
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
7. Предварительный выбор подшипников и торцевых крышек.
Выбираем подшипники, с. 465, табл. 24.15 [2]: 7.1 Выбор подшипников под вал 1
Так как на валу присутствует незначительная осевая нагрузка примем шариковый радиальный однорядный подшипник 208 ГОСТ 8338-75 рис 12.
Рис 12. Подшипник 208 ГОСТ 8338-75.
посадочный диаметр внутренней обоймы dв2 := 40мм
посадочный диаметр наружней обоймы dв2Н = 80 мм ширина 18 мм
статическая грузоподъемность С01 = 17.8кН
динамическая грузоподъемность С1 = 32кН
7.2 Выбор подшипников под вал 2
Так как на валу отсутствует осевая нагрузка примем шариковый радиальный однорядный подшипник 210 ГОСТ 8338-75 рис 13.
Рис 13. Подшипник 210 ГОСТ 831-75.
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
посадочный диаметр внутренней обоймы dв3 := 50мм
посадочный диаметр наружней обоймы dв3Н = 90 мм ширина 20 мм
статическая грузоподъемность С02 = 19.8кН
динамическая грузоподъемность С2 = 35.1кН
7.3 Выбор подшипников под вал 3
Так как на валу присутствует незначительная осевая нагрузка примем шариковый радиальный однорядный подшипник 217 ГОСТ 8328-75 рис 14.
Рис 14. Пподшипник 217 ГОСТ 8328-75.
посадочный диаметр внутренней обоймы dв18 := 85мм
посадочный диаметр наружней обоймыdв18Н = 150 мм ширина 28 мм
статическая грузоподъемность С03 = 53кН
динамическая грузоподъемность С3 = 83.2кН
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
9.Выбор способов смазывания и смазочных материалов.
Применяю картерное смазывание, т. к. окружная тихоходной ступени скорость |
|||||
V = |
π n1 d1 |
= |
π 1456 50 10− 3 |
= 5.11 м/сек |
|
30 |
|||||
|
|
30 |
|
||
где n1 частота вращения быстроходной ступени, d1 = 50 мм делительный диаметр червяка быстроходной ступени и при σH = 363 . МПа Выбираем кинемтическую вязкость 15 мм2/с Выбираю масло марки И-Т-С-220 с.198 табл. 11.1 и 11.2 [2].
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
10.Расчет подшипников.
10.1 Расчет подшипников на быстроходном валу: |
|
|
|
|||||||||||||
10.1.1 Исходные данные |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
l1 = 114 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
l2 = 171 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
l3 = 86 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
d2 = d |
1.. = 45.9 |
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
||||||
Ft1 = Ft2 = 757 |
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Fa1 = Fa2 = 151 |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Fr1 = Fr2 = 281 |
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
||||||
10.1.2. Радиальные |
реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ |
|||||||||||||||
ΣM1 = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Fa1 d2 0.5 − Fr1 l1 + Ry2 (l1 + l2) = 0 |
|
|
|
|
||||||||||||
|
(Fr1 l1 − Fa1 d2 0.5) |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Ry2 = |
= |
281 114 − 151 45.9 0.5 |
= |
100.2 |
H |
|||||||||||
|
|
|
|
(l1 |
+ l2) |
114 + 171 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ΣM2 = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Fa1 d2 0.5 + Fr1 l2 − Ry1 (l1 + l2) = 0 |
|
|
|
|
||||||||||||
Ry1 = |
(Fr1 l2 + Fa1 d2 0.5) |
= |
281 171 + 151 45.9 0.5 |
= |
180.8H |
|||||||||||
|
|
|
|
(l1 |
+ l2) |
114 + 171 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Проверка: ΣY = 0
Ry2 + Ry1 − Fr1 = 100.2 + 180.8 − 281 = 0
10.1.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ
ΣM1 = 0
−Rx2(l1 + l2) + Ft1 l1 = 0
Rx2 |
= |
Ft1 l1 |
= |
757 114 |
= 302.8 |
H |
||
(l1 + l2) |
114 + 171 |
|||||||
ΣM2 |
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Rx1(l1 + |
l2) − Ft1 l2 = 0 |
|
|
|
||||
Rx1 |
= |
Ft1 l2 |
= |
757 171 |
= 454.2 |
H |
||
(l1 + l2) |
114 + 171 |
|||||||
Проверка: ΣX = 0
Rx1+ Rx2− Ft1 = 454.2 + 302.8 − 757= 0 10.1.4 Суммарная реакция опор:
R1 = 
Ry12 + Rx12 = 
180.82 + 454.22 = 488.9 H
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 318.9 |
|
|
|
|
|||
R2 = |
|
Ry22 + Rx22 |
= |
|
100.22 + 302.82 |
H |
|
|
|
||||||||||||
10.1.5 Радиальные реакции опор от действия ременной передачи: |
|||||||||||||||||||||
Fk = Fв |
|
где |
Fв = 1823 |
|
|
-сила действующая на вал от ременной передачи; |
|||||||||||||||
ΣM1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
−Fk (l1 + |
l2 |
+ l3) + Rk2 (l1 + l2) = 0 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Fk (l1 + l2 + l3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Rk2 = |
= |
1823.0 (114 + 171 + 86) |
= |
2373.1 |
H |
||||||||||||||||
|
l1 + l2 |
|
|
|
|
114 + 171 |
|
||||||||||||||
ΣM2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
−Fk (l3) |
− Rk1 (l1 + l2) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Rk1 = |
−Fk (l3) |
−1823.0 86 |
= −550.1H |
|
|
|
|||||||||||||||
|
= |
|
|
|
|
||||||||||||||||
(l1 + l2) |
114 + 171 |
|
|
|
|||||||||||||||||
Проверка: ΣY = 0
Rk1 + Rk2 − Fk = −550.1 + 2373.1 − 1823.0 = 0
Строим эпюру внутренних силовых факторов:
Mx := Rx1l1 10− 3 = 454.2 114 10− 3 = 52 Нм
My1 := Ry1 l1 10− 3 = 180.8 114 10− 3 = 21 Нм
My2 := Ry2 (l2 + l3) 10− 3 = 100.2 (171 + 86) 10− 3 = 26 Нм
Msum:= 
Mx2 + My22 = 58 Нм
В дальнейших расчетах направления векторов реакций опор от действия шкива условно принимают совпадающими с направлениями векторов реакций от сил в зацеплении. 10.1.6 Реакции опор для расчета подшипников.
Fr1max = Rk1 + R1 = −550.1 + 488.9 = −61.2H
Fr2max = Rk2 + R2 = 2373.1 + 319 = 2692.0H
Внешняя осевая сила, действующая на вал,
Famax = Fa1 = 151 H
Для Iн := 2типового режима KE = 0.56. Вычисляем эквивалентные нагрузки:
Fr1m = |
KE Fr1max = |
0.56 −61.2 = |
−34.3 |
H |
|
|||||||||
Fr2m = |
KE Fr2max = |
0.56 2692.0 = |
1507.0 |
H |
|
|||||||||
Fram = |
KE Famax = |
0.56 151 = 84.6 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
с. 116 [2] |
||
|
см. п4 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
e1 = 0.28 |
Y1 = 1.84 |
Y0 = 1.01 |
α1 = 0 |
|||||||
выбран подшипник 208 ГОСТ 831-75 |
||||||||||||||
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Минимально необходимые для нормальной работы радиальнх подшипников осевые силы
|
|
|
Fam1 = 0.83 e1 Fr1m = |
0.83 0.28 −34.3 = |
−7.97 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с. 121 [2] |
||||||||||||||||||
|
|
|
Fam2 = 0.83 e1 Fr2m = |
0.83 0.28 1507 = |
350.0 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
Fam2 ≥ Fam1 |
|
Fa1 ≥ 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
и |
тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
F |
|
|
= Fam2 = 350 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
a_1 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Fa_2 |
= Fam1 + Fa1 = −7.97 + 151 = 143 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
Fa_1 |
|
|
|
350 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Отношение |
|
= |
|
|
= 0.23 |
что меньше |
e = 0.28 |
тогда |
X |
|
|
:= 1 |
|
Y |
|
:= 0 |
|
|||||||||||||||||
|
(1 Fr2m) |
|
|
|
1 |
1 |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1507 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
с. 121 [2] |
||||||||||
Эквивалентная |
|
|
|
нагрузка для подшипников при |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
динамическая радиальная |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
; |
|
(t<1000C) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
KБ = 1.4 |
KТ = 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
PR1 |
= |
(1 X1 Fr1m + Y1 Fa1) KБ KТ = |
(1 −34.3 + 0 151) 1.4 = |
−48.0 |
H |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
PR2 |
= |
(1 X1 Fr2m + Y1 Fa1) KБ KТ = |
(1 1507 + 0 151) 1.4 = |
2109.0 |
H |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем расчетный скорректированный ресурс при
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
= 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
a |
= 1 |
|
|
a |
23 |
= 0.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
1 |
103 |
10 |
6 |
|
|
|
|
|
10 |
3 |
|
3 |
|
10 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
L |
|
:= |
a a |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
0.6 32 |
|
|
|
|
|
= 219490 |
часов. |
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
ah |
|
|
1 |
|
|
PR2 |
|
60 n1 |
|
|
|
2109.0 |
|
60 394.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Расчетный ресурс больше требуемого. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
Проверка выполнения условия |
|
Prmax ≤ С1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
Fam1 = |
0.83 e1 Fr1max = 0.83 0.28 −61.2 |
= |
−14.2 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Fam2 = |
0.83 e1 Fr2max = 0.83 0.28 2692.0 = |
626.0 |
|
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Т.к. |
|
|
Fam2 ≥ Fam1 |
и |
Fa1 ≥ 0 |
тогда по табл 7.4 с. 112 [2] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
Fa_1 |
= Fam2 = 626 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
Fa_2 = Fam1 + Fa1 = −14.2 + 151 = 136.8 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Fa_1 |
|
|
|
|
626 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
Отношение |
|
|
|
|
|
= |
|
|
= 0.2 |
что меньше |
|
|
e |
= 0.28 |
тогда |
X |
|
= 1 |
|
Y |
|
= 0 |
||||||||||||||||||||||||||||
|
(1 Fr2max) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2692.0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
Эквивалентная |
|
|
|
|
нагрузка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
динамическая радиальная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
PRmax = ( |
1 X1 Fr2max+ Y1 Fr2max) KБ KТ = |
(1 2692.0 + 0 2692.0) 1.4 = 3768.8 H |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
тк расчетный ресурс больш требуемого и выполнено условие PRmax ≤ 0.5 С1 то придворительно назначенный 208 ГОСТ 831-75 пригоден.
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
10.2 Расчет подшипников на промежуточном валу:
10.2.1 Исходные данные l1 = 115 мм
l2 = 100 мм l3 = 72 мм
d2 = d2.. = 214 мм d3 = d1. = 96 мм
Ft1 = Ft3 = 7204 Н
Fa1 = Fa3 = 0 Н
Fr1 = Fr3 = 2622 Н
Ft2 = 15364Н
Fa2 = 2428Н
Fr2 = 5592 |
Н |
|
|
|||||||||
10.2.2. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ |
||||||||||||
ΣM12 |
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−R11 (l1 + l2) + Fr2 l2 − Fa2 d3 0.5 + Fa1 d2 0.5 − Fr1 l3 = 0 |
|
|
|
|
||||||||
R11 = |
|
Fr2 l2 − Fa2 d3 0.5 + Fa1 d2 0.5 − Fr1 l3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
l1 + l2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
R11 = |
|
5592 100 − 2428 96 0.5 + 0 214 0.5 − 2622 72 = 1180.0 |
H |
|
|
|||||||
|
115 + 100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
ΣM11 = 0 |
|
|
||||||||||
R12 (l1 + l2) − Fr2 l1 − Fa2 d3 0.5 + Fa1 d2 0.5 − Fr1 (l1 + l2 + l3) |
= 0 |
|
||||||||||
R12 = |
|
Fr2 l1 + Fa2 d3 0.5 − Fa1 d2 0.5 + Fr1 (l1 + l2 + l3) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
l1 + l2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
R12 = |
|
5592 115 + 2428 96 0.5 − 0 214 0.5 + 2622 (115 + 100 + 72) |
= 7033.0H |
|||||||||
|
115 + 100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Проверка: ΣY = 0
R12 + R11 − Fr1 − Fr2 = 0
10.2.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ
ΣM12 = 0
−Rt11 (l1 + l2) + Ft2 l2 + Ft1 l3 = 0
Rt11 = |
Ft2 l2 |
+ Ft1 l3 |
= |
15364 100 + 7204 72 |
= 9558.0 |
H |
(l1 |
+ l2) |
115 + 100 |
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ΣM11 = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rt12 (l1 + |
l2) |
− Ft2 l1 + Ft1 (l1 + l2 + l3) = 0 |
|
|
|
||||
Rt12 = |
Ft2 l2 |
− Ft1 (l1 + l2 |
+ l3) |
= |
15364 100 − 7204 (115 + 100 + 72) |
= −2470.0 |
H |
||
|
(l1 + l2) |
|
115 |
+ 100 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Строим эпюру внутренних силовых факторов:
Mx1 := R11 l1 10− 3 = 1180.8 115 10− 3 = 136 Нм
Mx2 := R12 l2 10− 3 = 7033.2 100 10− 3 = 703 Нм
My1 := Rt11 l1 10− 3 = 9558.0 115 10− 3 = 1099 Нм
My2 := Rt12 l2 10− 3 = −2470.0 100 10− 3 = −247 Нм
Msum1:= 
Mx12 + My12 = 1108 Нм
Msum1:= 
Mx22 + My22 = 745 Нм Проверка: ΣX = 0
Rt11 + Rt12 − Ft2 + Ft1 = 9558.0 + −2470.0 − 15364 + 7204= 0 10.1.4 Суммарная реакция опор:
R1 = 
Rt112 + R112 = 
9558.02 + 1180.82 = 9630.7 H
R2 = 
Rt122 + R122 = 
(−2470.0)2 + 7033.22 = 7454.3 H
10.2.6 Реакции опор для расчета подшипников.
Fr1max = R1 = 9630.7H
Fr2max = R2 = 7454.4H
Внешняя осевая сила, действующая на вал,
Famax = Fa2 − Fa1 = 2428 − 0 = 2428 H
Для Iн = 2 типового режима KE = 0.56. Вычисляем эквивалентные нагрузки:
Fr1m = |
KE Fr1max = 0.56 9630.7 |
= |
5393.0 |
H |
|
||
Fr2m = |
KE Fr2max = |
0.56 7454.4 |
= |
4174.0 |
H |
с. 116 [2] |
|
Fram = |
KE Famax = |
0.56 2428 = |
1359.0H |
||||
|
|||||||
выбран подшипник 210 ГОСТ 27365-87 см. п4 e1 = 0.14 Y1 = 1.84 Y0 = 1.01 α1 = 0
Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы
Fam1 = 0.83 e1 Fr1m = 0.83 0.14 5393.0 = 627.0H
Fam2 = 0.83 e1 Fr2m = 0.83 0.14 4174.0 = 485.0H
|
Fam2 ≥ Fam1 |
и |
Fa1 |
≥ 0 |
тогда |
с. 121 [2] |
|
Fa_1 = Fam2 = 485.0 |
|
|
|||||
H |
|||||||
|
|||||||
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |