Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
Диаметðû: |
|
|
τadm := 23 |
|
|
|
|
|
|
|||||
Выходного конца |
|
|
ÌÏà - быстроходного вала |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T2 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
d := |
|
= 16 |
Примем |
d |
в4 |
:= 30 |
мм (с учетом стандарта диаметров внутренней обоймы |
|||||||
|
|
|
||||||||||||
вм |
0.2 τadm |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
подшипников ГОСТ 8338-75) |
|
|
|
|
|
|
||||||||
примем |
dв5 := 35 |
мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
dв6 := dв5 = 35 |
ìì |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
dв7 := dв4 = 30 |
|
ìì |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
6.3 Вал 3 - ведомый вал зубчатой цилиндрической передачи(ступень 2) и ведущий вал цепной передачи(ступень 3) Конструкция вала - выполнен раздельно от звездочки 3 ступени и раздельно от ведомого колеса. 2 ступени
Диаметðû:
Выходного конца τadm := 25 ÌÏà - тихоходного вала
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
T3 |
103 |
|
|
|||
|
|
|
|||||
dвм := |
|
|
|
= 26 Примем |
dв8 := 38 |
мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69) |
|
|
|
||||||
|
|
0.2 |
τadm |
|
|
||
|
|
|
|||||
примем dв9 := 40 мм (с учетом сдантарта диаметров внутренней обоймы подшипников ГОСТ 8338-75)
примем dв10 := 50 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69)
dв11 := 45 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69) dв12 := dв9 = 40 ìì
Лист
Изм. Лист № докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
6.4 Выбор подшипников под вал 1 Примем радиальный шариковый подшипник 206 ГОСТ 8338-75
посадочный диаметр внутренней обоймы dв2 = 30 мм посадочный диаметр наружней обоймы dв2Н := 62 ìì ширина 16 мм
статическая грузоподъемность |
С01 := 10 |
êÍ |
||
|
|
|
кÍ |
|
динамическая грузоподъемность |
|
С1 := 19.5 |
||
6.5 Выбор подшипников под вал 2 Примем радиальный шариковый подшипник 206 ГОСТ 8338-75
посадочный диаметр внутренней обоймы dв4 = 30 мм посадочный диаметр наружней обоймы dв4Н := 62 ìì ширина 16 мм
статическая грузоподъемность |
С02 := 10 |
êÍ |
||
|
|
|
кÍ |
|
динамическая грузоподъемность |
|
С2 := 19.5 |
||
6.6 Выбор подшипников под вал 3 Примем радиальный шариковый подшипник 208 ГОСТ 8338-75
посадочный диаметр внутренней обоймы dв4 = 30 мм посадочный диаметр наружней обоймы dв4Н := 62 ìì
ширина 18 мм статическая грузоподъемность С02 := 17.8 êÍ
динамическая грузоподъемность С2 := 32 кÍ
7 Основные размеры элементов корпуса редуктора. Толщина стенки основания и крышки редуктора:
L := d2a31 + da322 = 104.4 ìì
|
:= 3 |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ìì |
|
|||
б |
L |
4.7 |
|
ìì |
примем |
|
б |
ос |
:= 8 |
|||||||||
ос |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бкр := бос = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
8 |
ìì |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Диаметр фундаментальных болтов: |
|
|
|
|||||||||||||||
|
:= 2 3 |
|
= 9.4 |
|
|
|
|
|
ìì |
|||||||||
d |
L |
ìì |
примем |
d |
ф. |
:= 18 |
||||||||||||
ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаметр болтов: у |
подшипников |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
dпод := 0.7 dф. = 12.6 |
ìì |
|
примем dпод := 14 ìì |
|||||||||||||||
соединяющих основание с крышкой dосн := dпод = 14 ìì
Толщина нижнего фланца крышки b1.. := 1.5 бос = 12 мм
Толщина рёбер крышки
m1 := 0.8 бос = 6.4 мм примем m1 := 10 мм
δфл := dпод = 14 мм - толщина фланца по разъему
bфл := 1.5 dпод = 21 мм - ширины фланца без стяжных болтов δф := 1.5 dф = 14.1 мм толщина лапы фундаментального болта примем δф := 20 мм
a := 170 мм - наибольший радиус колеса
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
h -высота шпонки, мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
t1 -глубина паза вала, мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
l |
-длина шпонки, мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
b |
-ширина шпонки, мм; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
для стали |
σadm := 175 |
МПа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 T1 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
σсмятия_1 := |
|
|
|
|
|
|
|
|
σadm = 175 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Хвостовик входной: |
|
|
|
|
|
= 23 |
< |
|
МПа |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
d |
(h1 − t11) (L1 − b1) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
в1 |
|
|
|
|
2 T2 103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Под колесо зубчатое вал 2: |
σсмятия_2 := |
|
|
= 19 |
|
< |
σadm = 175 |
|
МПа |
|
|
||||||||||||||||||||
dв4 (h2 − t12) (L2 − b2) |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Под колесо зубчатое вал 3: |
σсмятия_3 := |
|
|
|
2 T3 103 |
= 52 |
|
< |
σadm = 175 |
МПа |
|
|
|||||||||||||||||||
|
d |
|
(h3 − t13) (L3 − b3) |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σсмятия_4 := |
|
|
|
|
2 T3 103 |
|
|
σadm = 175 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Хвостовик выходной: |
|
|
= 41 |
|
< |
МПа |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
dв8 (h4 − t14) (L4 − b4) |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
7.3. Выводы 7.3.1. Парметры выбранных шпонок являются предварительными и могут быть изменены при дальнейших
уточненных расчетах вала ослабленных шпоночным пазом.
7.3.2 Парметры выбранных шпонок являются исходными данными для дальнейших расчетов.
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
6. Расчет вала 1 и проверка подшипников на долговечность
6.1 Исходные данные
AB1 := 33 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
BC1 := 33 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
CD1 := 98 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
BE1 := −16.5 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Ft1 := Ft2 = |
1074 |
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Fa1 := Fa2 = 313 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Fr1 := Fr2 = 407 |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
8.1.2 Рассчетаем |
реакции опор. |
|
|
|
|||||||||||||
ΣMy (C) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
−Fa1 BE1 − |
Fr1 BC1 |
− RyA1 (AB1 |
+ BC1 + CD1) = 0 |
||||||||||||||
RyA1 := |
−Fa1 BE1 − Fr1 BC1 |
= −50.4 |
|
|
|||||||||||||
H |
|||||||||||||||||
|
|
AB1 + BC1 |
+ |
CD1 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
RyC1 := −RyA1 − Fr1 |
= −357 |
H |
|
|
|
||||||||||||
ΣMx (C) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
−Ft1 BC1 − |
RxA1 (AB1 |
+ BC1 + CD1) = 0 |
|
||||||||||||||
RxA1 := |
|
|
|
|
−Ft1 BC1 |
|
= −216 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Н |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
AB1 + BC1 + CD1 |
|
|
|
|
||||||||||||
RxC1 := −RxA1 − Ft1 |
= −858 |
Н |
|
|
|
||||||||||||
RzA1 := 0 Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
RzC1 := Fa1 = 313.2 Н
8.1.3 Рассчетаем значение моментов в характерных точках по оси х. MxA1 := 0 Нм
MxC1 := 0 Нм MxD1 := 0 Нм
MxB1L := (RyA1 AB1 − Fa1 BE1 + RyC1 BC1) 10−3 = −8 Нм MxB1R := (RyA1 AB1 + Fa1 BE1 + RyC1 BC1) 10−3 = −18.6 Нм
8.1.4 Рассчетаем значение моментов в характерных точках по оси y. MyA1 := 0 Нм
MyC1 := 0 Нм MyD1 := 0 Нм
MyB1 := (RxA1 AB1 + RxC1 BC1) 10−3 = −35.4 Нм
8.1.4 Рассчитаем суммарный изгибающий момент для всех точек.
MΣ1 := 
My12 + Mx12
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
|
8.1.5 Расчетная схема вала ¹1 |
|
|
|
|
|
|
|||
Перв. примен. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
.№ |
|
|
|
Fr1 |
= 407 |
|
|
|
|
|
Справ |
|
|
|
|
RyC1 = −357 |
|
||||
|
|
|
|
Fa1 |
= |
313 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
RyA1 = −50 |
|
= 1074 |
|
|
|
|
= 313 |
|
|
|
|
Ft1 |
|
|
|
RzC1 |
|
|||
|
|
|
RzA1 |
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
RxA1 = −216 |
|
|
|
RxC1 = −858 |
|
|
|||
дата |
|
−5 0 |
|
|
|
50 |
|
|
100 |
150 |
Подпись и |
Mx |
−10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
−15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
−20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ дубл. |
|
−10 0 |
|
|
|
50 |
|
|
100 |
150 |
My |
−20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Инв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
инв. |
Mz |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Взам. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
и дата |
|
50 0 |
|
|
50 |
|
|
100 |
150 |
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпись |
Mu |
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
0 |
|
|
|
50 |
|
|
100 |
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
8.1.4 Значение момента в опасном сечении: MΣb1 = 40 Нм
Расчет сечения ¹2(B).
Проверку статической прочности выполняют в целях предупреждения пластической деформации в период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении, срабатывание предохранительного устройства).В расчете используют коэффициент
перегрузки |
|
Kп := 2.2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Расчет площади поперечного сечения в |
опасной точке вала. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
π dв42 |
|
|
|
2 |
|
|||||||||||
A1 := |
|
|
|
|
|
|
|
|
= 707 |
|
(мм ) |
|
||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Расчет момента сопротивления на изгиб. |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
W := |
|
π dв43 |
= 2651 |
|
|
3 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(мм ) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Расчет момента сопротивления на кручение. |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
:= |
|
π dв43 |
= 5301 |
|
3 |
|
|||||||||||
Wк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(мм ) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
|
|
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Коэффициенты концентраций напряжений выберем из таблицы. |
||||||||||||||||||
kσ1 := 1.75 |
-Коэффициент концентрации напряжения по изгибу (значение табличное). |
|||||||||||||||||
kτ1 := 1.5 |
|
-Коэффициент концентрации напряжения по кручению (значение табличное). |
||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||
Амплитуда |
цикла изменения напряжения изгиба |
|||||||||||||||||
σa1 |
:= |
|
MΣb1 |
= 0 (МПа) |
|
|
|
|
||||||||||
|
W |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения материал вала - "Сталь углеродистая"
Kd1 := 0.904
Коэффициент влияния параметров шероховатости поверхности Обработка вала - "Обточка чистовая"
KF1 := 0.905
Коэффициент влияния параметров поверхностного упрочнения без упрочнения Kv1 := 1
Коэффициент снижения предела выносливости детали в рассматриваемом сечении при изгибе. |
||||||||||||
Kσд1 := |
kσ1 |
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
||
|
|
|
+ |
|
|
|
− 1 |
|
|
= 2.04 |
|
|
|
KF1 |
Kv1 |
|
|||||||||
|
Kd1 |
|
|
|
нормальным напряжениям |
|||||||
Коэффициент запаса прочности вала по |
||||||||||||
Sσ1 := |
410 |
|
|
|
= 13306 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||||
(σa1 Kσд1) |
|
|
|
|||||||||
Коэффициент, характеризующий чувствительность материала вала к ассиметрии цикла и изменениям напряжения.
- Углеродистые стали с малым содержанием углерода ψτ2 := 0
Амплитуда цикла перемены напряжения При не реверсивной передаче
Лист
Изм. Лист № докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. №подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
τa1 := T2 103 = 1.8 (МПа) 2Wк1
Постоянная составляющая напряжения кручения
При не реверсивной передаче τм1 := τa1 = 1.8
Коэффициент снижения предела выносливости при кручении |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Kτд1 := |
kτ1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
|
− |
1 |
|
|
|
|
= 1.8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
KF1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Kd1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Kv1 |
напряжениям |
||||||||||||||||||||||||||||||
Коэффициент запаса по касательным |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Sτ1 |
:= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
240 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 76.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
(τa1 Kτд1 + 0 τм1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Общий запас сопротивления усталости |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
S1 := |
|
|
|
Sσ1 Sτ1 |
= 76.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Sσ12 + Sτ12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.5 < S1 ≤ 4 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Оптимальное соотношение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Проверка подшипников на долговечность для вала 1. |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Исходные данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
F |
:= |
|
|
RyA |
2 |
+ RxA |
2 |
|
= 222 |
Н |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
R11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
F |
:= |
|
|
|
RyC |
2 |
+ RxC |
2 |
|
|
= 929 |
|
Н |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
R12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
dв2 = 30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
обоймы подшипника |
|||||||||||||||||||||||||
- внутренний диаметр |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
dв2Н = 62 |
|
|
- наружний диаметр обоймы подшипника |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
n2 = 890.6 |
|
|
об/мин - частота вращения вала |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
Fa1 |
|
|
= 313.2 |
|
|
Н - осевое усилие |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
V := 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
- вращается внутренее кольцо |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
Fa1 |
|
|
= 0.34 |
|
|
|
|
|
|
Fa1 |
|
|
= 0.031 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
V FR12 |
|
|
|
С01 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X, |
|
Y, |
|
e. |
|
по таблице 9.18 [3. 212] выберем коэффициенты |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X := 0.56 |
|
|
Y := 1.71 |
|
|
|
|
e := 0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Вычислим эквивалентную динамическую нагрузку для каждого
так как |
|
Fa1 |
|
|
≥ e |
|
V F |
||||||
|
|
|||||
|
|
R12 |
|
|||
KБ - Коэффициент динамической нагрузки, для всех видов редукторов KБ := 1.5
KТ - Температурный коэффициент. Зависит от рабочей температуры редуктора tраб := 60
KТ := 1 |
- выбирается из таблицы. |
|
|
|
Pr := V FR KБ KТ |
|
|
|
|
Pr1 := (Y Fa1 + X |
V FR11) KБ KТ = 990 |
H |
||
Pr2 := (Y Fa1 + X V FR12) KБ KТ = 1584 |
|
H |
||
|
||||
Дальнейший расчет будем вести по наибольшей эквивалентной динамической нагрузке Определим скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс (долговечность) подшипника:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
k := |
10 |
|
- для шариковых подшипников. |
|
|
|
||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С1 |
103 k |
|
106 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
4 |
|
||||||
L |
:= |
|
|
|
|
|
|
= 50425 по заданию |
ts = |
3 × 10 |
часов |
|
|
|
|
||||||||||
sah |
|
|
|
Pr2 |
|
60 n1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
На протяжении ресурса редуктора непотребуется менять подшипники.
9. Тепловой расчет редуктора и выбор смазки
9.1 Условие работы редуктора без перегрева
t < [ t] = 60 îÑ
гäå
kt := 14 Âò/(ì2îС) - коэффициент теплопередачи, зависящий от подвижности воздуха в корпусе
|
|
200 |
1.74 |
|
|
|
2 |
|
|
Ап := 12 |
|
|
|
= 0.7 |
|
|
|||
3 |
|
|
м - площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора |
||||||
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
t := |
P3 103 (1 − 0.9) |
= |
|
î |
|||||
|
|
|
|
|
16.3 |
Ñ |
|||
|
kt Ап |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Условие работы редуктора без |
перегрева выполнено. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10. Смазка редуктора |
При минимальном количестве масла смазывание редуктора осуществляется погружением колеса на высоту зуба в масло - картерное смазывание. Подшипники смазываются тем же маслом, что и детали передач. При смазывании колёс погружением на подшипники качения попадают брызги масла, стекающего с колёс, валов и стенок корпуса.
Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в смазку (масло), заливаемую внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса
По таблице устанавливаем вязкость масла. При контактных напряжениях до 1000 Н/мм2 и скорости V
до 2 м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 34 мм2/с. По таблице из справочной литературы принимаем масло индустриальное И-Г-А-32 (по ГОСТ 20799-75).
Контроль масла, находящегося в корпусе редуктора осуществляется с помощью смотрового окна 11.Сборка и регулировка редуктора..
Перед сборкой полость корпуса редуктора подвергают очистке и покрывают маслостойкой краской. Сборку редуктора производят в соответствии с чертежом общего вида.
На входной вал насаживают подшипники, предварительно нагретые в масле до 80 - 1000С.
На промежуточный вал закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо внешнего зацепления до
упора в бурт вала. Насаживают подшипник предварительно нагретый в масле до 80 - 1000С.
Затем закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо внешнего зацепления до упора в бурт
вала. Насаживают подшипник предварительно нагретый в масле до 80 - 1000С.
На выходной вал закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо внутреннего зацепления,
насаживают подшипники, предварительно нагретые в масле до 80 - 1000С.
Валы устанавливают в корпус. Подшипники, находящиеся на внутренней стенке корпуса, закрепляют крышкой с помощью шпилек.
Для центровки устанавливают крышку редуктора на корпус с помощью конических штифтов, затягивают болты, крепящие крышку редуктора с корпусом.
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. №подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
На конические хвостовики входного и выходного валов закладывают шпонки и надевают торообразные муфты.
Ввёртывают пробку маслоспускного отверстия с прокладкой и жезловой маслоуказатель. Заливают в корпус масло и закрывают смотровое отверстие крышкой с прокладкой, закрепляя крышку винтами.
Собранный редуктор обкатывают и подвергают испытаниям на стенде по программе установленной техническими условиями.
12 Выбор муфты.
Исходя из условий работы данного привода, выбираем муфту упругую фтулочо-пальцевую по ГОСТ 14084-76, см[4. 465]
Таблица 12.1
[Т], Н м |
d |
D |
L |
nmax, |
Смещение |
||
об/мин |
Радиальное |
Угловое |
|||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
250 |
38 |
140 |
120 |
3800 |
0,3 |
1° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист
Изм. Лист № докум. |
Подпись Дата |