Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
8.2.6 Расчетная схема вала ¹3
|
|
|
Fr5 = 624 |
|
|
|
Fr4 = 181 |
|
Fa5 = 0 |
|
RyD3 = −514 |
RyA3 |
= −291 |
|
|
|
|
Fa4 |
= 0 |
|
|
||
|
Ft4 = 496 |
|
|
||
|
|
Ft5 = 1715 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RzA3 = 0 |
|
|
RxD3 = −2094 |
RzD3 = 0 |
|
|
|
|
||
|
RxA3 = −117.59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
|
|
−10 0 |
|
50 |
100 |
150 |
|
примен. |
Mx |
−20 |
|
|
|
|
|
−30 |
|
|
|
|
|||
−40 |
|
|
|
|
|||
−50 |
|
|
|
|
|||
. |
|
|
|
|
|
||
Перв |
|
|
|
|
|
||
|
|
0 |
|
50 |
100 |
150 |
|
|
|
|
|
||||
|
My |
|
−50 |
|
|
|
|
|
−100 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
−150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
Справ. № |
Mz |
|
40 |
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
0 |
|
50 |
100 |
150 |
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
Mu |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
дата |
|
|
0 |
|
50 |
100 |
150 |
Подпись и |
|
|
|
||||
Значение момента в опасном сечении: |
|
|
|||||
|
|
|
|||||
дубл. |
MΣc3 = 127 |
(Нм) |
|
|
b2 |
||
|
|
|
|||||
M |
|
b3 = 122 |
(Нм) |
|
|
|
|
.№ |
|
|
|
|
|||
Σ |
|
|
|
|
|
||
Инв |
|
|
|
|
|
|
|
Взам. инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
Подпись и дата |
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
|
|
|
|
|
Лист |
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
Изм. |
|
|
|
||||
|
8.2 Расчет сечения ¹2(C) ослабленного шпоночной канавкой. |
|
||||||||
|
Проверку статической прочности выполняют в целях предупреждения пластической деформации |
в |
||||||||
|
период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении, |
|||||||||
. |
срабатывание предохранительного устройства).В расчете используют коэффициент перегрузки |
|
||||||||
. примен |
Kп := 2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет площади поперечного сечения в в опасной точке вала. |
|
|||||||||
Перв |
|
|
|
b2 = 12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h2 = 10 |
|
|
|
|
|
|
|
||
Справ. № |
|
|
|
|
dв7 = 42 |
|
|
|||
A2 := π dв72 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
− b2 h2 |
= 1325 |
(мм2) |
|
|
|
||||
|
|
4 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Расчет момента сопротивления на изгиб. |
|
|
|||||||
|
W2 := |
π |
3 |
− b2 h2 (2dв7 − h2) |
2 |
= 6296 (мм ) |
|
|||
|
dв7 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
32 |
|
16 dв7 |
|
|
|
|
||
идата |
Расчет момента сопротивления на кручение. |
|
||||||||
Wк2 := |
π dв7 |
− b2 h2 (2dв7 |
− h2) |
2 |
= 13569 (мм ) |
|
||||
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
||
Подпись |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
16 dв7 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Коэффициенты концентраций напряжений выберем из таблицы. |
|
||||||||
|
kσ2 := 1.75 -Коэффициент концентрации напряжения по изгибу (значение табличное). |
|
||||||||
дубл. |
kτ2 := 1.5 |
-Коэффициент концентрации напряжения по кручению (значение табличное). |
|
|||||||
Инв. № |
Амплитуда цикла изменения напряжения изгиба |
|
||||||||
σa2 := |
MΣb3 103 |
|
|
|
|
|
|
|||
№ |
|
W2 |
= 19.4 (МПа) |
|
|
|
|
|
||
. |
Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения |
|
||||||||
инв |
материал вала - "Сталь углеродистая" |
|
|
|
|
|||||
Взам. |
|
|
|
|
||||||
Kd2 := 0.904 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
и дата |
Коэффициент влияния параметров шероховатости поверхности |
|
||||||||
Обработка вала - "Обточка чистовая" |
|
|
|
|
||||||
KF2 := 0.905 |
Kv2 := 1 |
|
|
|
|
|
|
|||
Подпись |
без упрочнения |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Коэффициент влияния параметров поверхностного упрочнения |
|
||||||||
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|||||||
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
Коэффициент снижения предела выносливости детали в рассматриваемом сечении при изгибе. |
||||||||||
Kσд2 := |
kσ2 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
+ |
|
|
|
− 1 |
|
= 2.04 |
|
|
Kd2 |
KF2 |
Kv2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
нормальным напряжениям |
||||
Коэффициент запаса прочности вала по |
||||||||||
Sσ2 := |
600 |
|
|
|
= 15.16 |
|
|
|
||
(σa2 Kσд2) |
|
|
|
|
||||||
Коэффициент, характеризующий чувствительность материала вала к ассиметрии цикла и изменениям напряжения.
- Углеродистые стали с малым содержанием углерода ψτ2 := 0
Амплитуда цикла перемены напряжения При не реверсивной передаче
τa2 := T3 103 = 10.5 (МПа) 2Wк2
Постоянная составляющая напряжения кручения
При не реверсивной передаче
τм2 := τa2
Коэффициент снижения предела выносливости при кручении |
|||||||
Kτд2 := |
kτ2 |
1 |
|
|
1 |
||
Kd2 |
+ KF2 |
− |
1 |
Kv2 = 1.8 |
|||
Коэффициент запаса по касательным напряжениям |
|||||||
Sτ2 := |
|
|
240 |
|
|
|
|
(τa2 Kτд2 + 0 τм2) = 12.9 |
|||||||
Общий запас сопротивления усталости |
|||||||
S2 := |
Sσ2 Sτ2 |
= 9.8 |
> [s] = 2.5 |
||||
|
|
Sσ22 + Sτ22 |
|
|
|||
Проверка подшипников на долговечность для вала 2. |
|||||||
Исходные данные |
|
|
|
||||
F |
:= |
RyA |
2 |
+ RxA |
2 |
= 314 Н |
|
R3 |
|
|
3 |
|
3 |
|
|
F |
:= |
RyD |
2 |
+ RxD |
2 |
= 2156 Н |
|
R4 |
|
|
3 |
|
3 |
|
|
dp1 := 30внутренний диаметр обоймы подшипника Dp1 := 72 - наружний диаметр обоймы подшипника
n2 = 1.7 × 103 об/мин - частота вращения вала FA3 := RzD3 = 0 Н
Примем окончательно значения X и Y, для чего сравним отношение Fa/(V*Fr) с коэффициентом e. Если отношение больше коэффициента, то оставляем X и Y как есть, в противном случае X=1, Y=0.
Так как вращается внутреннее кольцо, то
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
V1 := 1
|
|
FA3 |
|
= 0 |
|
|
|
FA3 |
|
= 0 |
|
V1 F |
|
|
|
V1 F |
|
||||
|
R3 |
|
|
R4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выберем из таблицы коэффициенты |
Cr, Y, e. X. |
||||||
Cr2 := 36.9 |
кН |
Y := 1.7 |
|
e := 0.36 |
|
X := 0.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
KТ - Температурный коэффициент. зависит от рабочей температуры редуктора и не привысит tраб := 60 г KТ := 1 - выбирается из таблицы.
KБ := 2.2 при данном режиме работы
Далее ведем расчет по наиболее нагруженной апоры Pr3 := (V1 X FR4 + Y FA3) KТ KБ = 1897 Н
Дальнейший расчет будем вести по наибольшей эквивалентной динамической нагрузке Определим скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс(долговечность) подшипника:
a1 := 1 - коэффициент долговечности; зависит от требуемой надежности Pt
a23 := 0.9 - коэффициент, характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств
металла деталей подшипника и условий его эксплуатации.
k := |
10 |
- для конических подшипников. |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
103 k |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r2 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
L := a a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 173987 |
по заданию |
S = 25000 |
часов |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
sah |
1 |
|
|
|
23 |
|
|
|
Pr3 |
|
|
60 n2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8.3 Расчет вала 3 и проверка подшипников на долговечность |
|
|||||||||||||
|
8.3.1 Исходные данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
AB1 |
:= 110 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
BC1 |
:= 50 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
CD1 |
:= 136 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
BE1 |
:= −167 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Ft1 := Ft3 = |
1715 |
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Fa1 := −Fa3 |
|
= 0 |
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Fr1 := Fr3 = 624 |
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
8.2.2 Рассчетаем |
реакции опор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
ΣMy (C) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(AB1 + BC1 + CD1) |
= 0 |
|
|
|
|
|||||||||||
|
−Fa1 BE1 |
− |
Fr1 BC1 |
− RyA1 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
RyA1 := |
−Fa1 BE1 − Fr1 BC1 |
|
= −105.5 |
H |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
AB1 |
+ BC1 |
+ CD1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
RyC1 := −RyA1 |
− Fr1 |
|
= −519 |
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
ΣMx (C) = 0 |
|
|
|
(AB1 |
|
|
|
|
+ CD1) |
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
−Ft1 BC1 |
− |
RxA1 |
+ BC1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Перв. примен.
Справ. №
Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
RxA1 |
:= |
|
|
−Ft1 BC1 |
|
= −290 |
Н |
||
AB1 + BC1 + |
|
||||||||
|
|
CD1 |
|
||||||
|
:= −RxA1 − Ft1 = −1426 |
|
|
||||||
RxC1 |
Н |
||||||||
|
:= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
RzA1 |
Н |
|
|
|
|
|
|
||
RzC1 |
:= Fa1 |
= 0 |
Н |
|
|
|
|
||
8.3.3 Рассчетаем значение моментов в характерных точках по оси х. MxA1 := 0 Нм
MxC1 := 0 Нм MxD1 := 0 Нм
MxB1L := (RyA1 AB1 − Fa1 BE1 + RyC1 BC1) 10−3 = −38 Нм
MxB1R := (RyA1 AB1 + Fa1 BE1 + RyC1 BC1) 10−3 = −37.5 Нм
8.1.4 Рассчетаем значение моментов в характерных точках по оси y. MyA1 := 0 Нм
MyC1 := 0 Нм MyD1 := 0 Нм
MyB1 := (RxA1 AB1 + RxC1 BC1) 10−3 = −103.1 Нм
8.3.4 Рассчитаем суммарный изгибающий момент для всех точек.
MΣ1 := 
My12 + Mx12
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
Лист
|
8.3.5 Расчетная схема вала ¹3 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Fa1 = 0 |
|
. |
|
RyA1 |
= −105 |
|
Fr1 = 624 |
|
|
||
Перв. примен |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
RyC1 |
= −519 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
RzA1 = 0 |
Ft1 = 1715 |
RzC1 |
= 0 |
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
RxA1 = −290 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
RxC1 = −1426 |
|
|
|
−10 0 |
|
|
|
100 |
|
200 |
|
№ |
Mx |
−20 |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Справ |
|
−30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
−40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−50 |
0 |
|
|
|
100 |
|
200 |
|
My |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
дата |
|
30 |
|
|
|
|
|
|
|
Mz |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
Подпись |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
0 |
|
|
|
100 |
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дубл. |
Mu |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
№ |
|
50 |
|
|
|
|
|
|
|
Инв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
инв. № |
|
0 |
|
|
|
|
100 |
|
200 |
|
MΣb1 |
= 109.8 |
Нм |
|
|
|
|
||
Взам. |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпись и дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. |
Лист |
|
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
||
|
|
|
|
||||||
|
8.3 Расчет сечения ¹2(C) ослабленного шпоночной канавкой. |
|
|||||||||
|
Проверку статической прочности выполняют в целях предупреждения пластической деформации |
в |
|||||||||
. |
период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении, |
||||||||||
срабатывание предохранительного устройства).В расчете используют коэффициент перегрузки |
|
||||||||||
примен. |
Kп := 2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Перв |
Расчет площади поперечного сечения в в опасной точке вала. |
|
|||||||||
|
|
|
|
b2 = 12 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
h2 = 11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Справ. № |
|
|
|
|
|
dв13 = 62 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A2 := π dв132 |
− |
b2 h2 |
= 2953 |
(мм2) |
|
|
|
|||
|
|
|
4 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
Расчет момента сопротивления на изгиб. |
|
|
|
|||||||
|
W2 := |
|
3 |
− b2 h2 (2dв13 |
− h2) |
2 |
|
= 21699 (мм ) |
|
||
|
π dв13 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
32 |
|
|
16 dв13 |
|
|
|
|
|
дата |
Расчет момента сопротивления на кручение. |
|
|||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
Wк2 := |
|
|
|
|
|
= 45096 (мм ) |
|
|||
|
π dв13 |
− b2 h2 (2dв13 − h2) |
|
|
|||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
Подпись |
|
|
16 |
|
|
16 dв13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Коэффициенты концентраций напряжений выберем из таблицы. |
|
|||||||||
|
kσ2 := 1.75 -Коэффициент концентрации напряжения по изгибу (значение табличное). |
|
|||||||||
дубл. |
kτ2 := 1.5 |
-Коэффициент концентрации напряжения по кручению (значение табличное). |
|
||||||||
№ |
Амплитуда цикла изменения напряжения изгиба |
|
|||||||||
. |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
Инв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
σa2 := |
MΣb1 10 |
= 5.1 |
(МПа) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
№ |
|
W2 |
|
|
|
|
|
|
|||
. |
Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения |
|
|||||||||
инв |
|
||||||||||
материал вала - |
"Сталь углеродистая" |
|
|
|
|
||||||
Взам. |
|
|
|
|
|||||||
Kd2 := 0.904 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
датаи |
Коэффициент влияния параметров шероховатости поверхности |
|
|||||||||
Обработка вала - "Обточка чистовая" |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||
Подпись |
KF2 := 0.905 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
без упрочнения Kv2 := 1 |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Коэффициент влияния параметров поверхностного упрочнения |
|
|||||||||
|
Коэффициент снижения предела выносливости детали в рассматриваемом сечении при изгибе. |
|
|||||||||
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
Инв. № |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
Kσд2 := |
kσ2 |
1 |
|
|
|
1 |
||||||
|
Kd2 |
+ KF2 |
− 1 Kv2 = 2.04 |
||||||||||
. |
Коэффициент запаса прочности вала по нормальным напряжениям |
||||||||||||
примен. |
Sσ2 := |
(σa2 Kσд2) |
|
= 58.12 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
600 |
|
|
|
|
|||
Перв |
Коэффициент, характеризующий чувствительность материала вала к ассиметрии цикла и изменениям |
||||||||||||
|
напряжения. |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
- Углеродистые стали с малым содержанием углерода ψτ2 := 0 |
||||||||||||
|
Амплитуда цикла перемены напряжения |
||||||||||||
|
При не реверсивной передаче |
|
|||||||||||
|
τa2 := |
T3 103 |
= 3.2 |
(МПа) |
|
||||||||
|
|
2Wк2 |
|
||||||||||
. № |
Постоянная составляющая напряжения кручения |
||||||||||||
При не реверсивной передаче |
|
||||||||||||
Справ |
|
||||||||||||
τм2 := |
τa2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Коэффициент снижения предела выносливости при кручении |
||||||||||||
|
Kτд2 := |
|
kτ2 |
1 |
|
|
|
1 |
|||||
|
|
Kd2 |
+ KF2 |
|
− |
1 Kv2 = 1.8 |
|||||||
|
Коэффициент запаса по касательным напряжениям |
||||||||||||
|
Sτ2 := |
|
|
|
240 |
|
|
|
= 42.9 |
||||
|
(τa2 Kτд2 + 0 τм2) |
||||||||||||
датаи |
Общий запас сопротивления усталости |
||||||||||||
|
|
|
|
|
Sσ22 |
+ Sτ22 |
|
|
|||||
Подпись |
S2 |
:= |
|
Sσ2 Sτ2 |
|
= 34.5 |
> [s] = 2.5 |
||||||
Проверка подшипников на долговечность для вала 2. |
|||||||||||||
|
|||||||||||||
|
Исходные данные |
|
|
|
|
||||||||
|
F |
|
:= |
|
RyA |
2 |
+ RxA |
2 |
= 308 Н |
||||
дубл. |
R3 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
F |
|
:= |
|
RyC |
2 |
+ RxC |
|
2 |
= 1517 Н |
||||
.№ |
R4 |
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
||||
dp1 |
|
:= 55внутренний диаметр обоймы подшипника |
|||||||||||
Инв |
|
||||||||||||
|
|
:= 100 - наружний диаметр обоймы подшипника |
|||||||||||
. № |
Dp1 |
|
|||||||||||
n |
|
= 1.7 × 103 |
об/мин - частота вращения вала |
||||||||||
инв |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Взам. |
FA3 := RzD3 |
= 0 Н |
|
|
|
|
|||||||
Примем окончательно значения X и Y, для чего сравним отношение Fa/(V*Fr) с коэффициентом e. Если |
|||||||||||||
|
|||||||||||||
датаи |
отношение больше коэффициента, то оставляем X и Y как есть, в противном случае X=1, Y=0. |
||||||||||||
Так как вращается внутреннее кольцо, то |
|||||||||||||
|
|||||||||||||
Подпись |
V1 := 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
FA3 |
|
= 0 |
|
FA3 |
|
|
= 0 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
V1 F |
R3 |
|
V1 F |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
R4 |
|
|
||||
подл. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лист |
|
Инв.№ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
|
Подпись Дата |
|||||||||
|
|
||||||||||||
Перв. примен.
Справ. №
Инв.№подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата
Выберем из таблицы коэффициенты Cr, Y, e. X.
Cr2 := 56 кН Y := 1.7 e := 0.36 X := 0.4
KТ - Температурный коэффициент. зависит от рабочей температуры редуктора и не привысит tраб := 60 г KТ := 1 - выбирается из таблицы.
KБ := 2.2 при данном режиме работы
Далее ведем расчет по наиболее нагруженной апоры Pr3 := (V1 X FR4 + Y FA3) KТ KБ = 1335 Н
Дальнейший расчет будем вести по наибольшей эквивалентной динамической нагрузке Определим скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс(долговечность) подшипника:
a1 := 1 - коэффициент долговечности; зависит от требуемой надежности Pt
a23 := 0.9 - коэффициент, характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств
металла деталей подшипника и условий его эксплуатации. |
|
|
|||||||||||
k := |
10 |
- для конических подшипников. |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cr2 103 k |
106 |
|
6 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
L |
:= a a |
|
|
|
|
= |
2 × 10 |
|
по заданию |
S |
= 25000 |
часов |
|
|
|
|
|||||||||||
sah |
1 23 |
|
Pr3 |
|
60 n2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||||
Ресурс соответствует заданию. |
|
|
|
|
|
|
|||||||
9. Тепловой расчет редуктора и выбор смазки
9.1 Условие работы редуктора без перегрева
t < [ t] = 60 îÑ
гäå
kt := 14 Âò/(ì2îС) - коэффициент теплопередачи, зависящий от подвижности воздуха в корпусе
|
|
L |
|
1.74 |
|
|
2 |
|
|
Ап := 12 |
|
|
|
= |
|
|
|
||
|
|
|
1.7 |
м - площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора |
|||||
3 |
|||||||||
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
t := |
P4 103 |
(1 − 0.9) |
= 36.2 |
î |
|||||
|
|
|
|
|
|
Ñ |
|||
|
kt |
|
Ап |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
10. Смазка редуктора Условие работы редуктора без перегрева выполнено.
При минимальном количестве масла смазывание редуктора осуществляется погружением колеса на высоту зуба в масло - картерное смазывание. Подшипники смазываются тем же маслом, что и детали передач. При смазывании колёс погружением на подшипники качения попадают брызги масла, стекающего с колёс, валов и стенок корпуса.
Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в смазку (масло), заливаемую внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса
Лист
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |