0377 / zapiska

посадочный диаметр внутренней обоймы dв2 = 40

ìì

посадочный диаметр наружней обоймы dв2Н := 68 ìì

.

ширина 19 мм

С01 := 28.4 êÍ

. примен

статическая грузоподъемность

динамическая грузоподъемность

С1 := 40 кÍ

Перв

4.2 Выбор подшипников под вал 2

Так как на валу присутствует осевая нагрузка примем роликовый конический однорядный

подшипник 7108А ГОСТ 27365-87 рис 6.

посадочный диаметр внутренней обоймы dв5 = 40

ìì

посадочный диаметр наружней обоймы dв5Н := 68 ìì

ширина 19 мм

С02 := 28.4 êÍ

статическая грузоподъемность

№

динамическая грузоподъемность

С2 := 40 кÍ

Справ.

4.3 Выбор подшипников под вал 3

Так как на валу отсутствует осевая нагрузка примем шариковый радиальный однорядный

подшипник 210 ГОСТ 8338-75 рис 7.

Подпись и дата

Инв. № дубл.

Взам. инв. №

Рис 7. Подшипник 210 ГОСТ 8338-75.

и дата

посадочный диаметр внутренней обоймы dв18 = 50

ìì

посадочный диаметр наружней обоймы dв18Н := 90 ìì

Подпись

ширина 20 мм

С03 := 19.8 êÍ

статическая грузоподъемность

подл.

динамическая грузоподъемность

С3 := 35.1 кÍ

4.4 Выбор подшипников под вал 4

Лист

Инв. №

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

6.Расстояния между деталями передачи.

Чтобы поверхности вращающихся колес не задевали за внутренние поверхности стенок

.

корпуса, между ними оставляют зазор(рис.8) с.48[2]:

. примен

a≈3 L+3≈ 3 332+3≈10 мм

где L – расстояние между тихоходным и быстроходным валом.

Перв

Расстояние между дном корпуса и поверхностью колес(рис.10):

b0 ≥3 a=30 мм

Расстояние между торцовыми поверхностями колес двухступенчатого редуктора:

c = (0.3...0.5) a = 0.4 10 = 4 мм

Справ. №

Рис.12 Расстояния между деталями передач

7. Выбор материалов для зубчатых колес.

Для колес тихоходной и быстроходной ступеней выбираю Сталь 45(HRC=28,5, приложение ¹1),

для шестерен выбираю Сталь 35ХМ(HRC=49,0, приложение ¹1) с. 170 табл. 8.7 [1].

и дата

7.1 Расчет допускаемых напряжений.

Расчет был выполнен с помощью ЭВМ (см. приложение ¹1)

8. Расчет межосевых расстояний. Определение размеров зубчатых колес.

Подпись

Расчет был выполнен с помощью ЭВМ (см. приложение ¹1)

9.Выбор способов смазывания и смазочных материалов.

Применяю картерное смазывание, т. к. окружная тихоходной ступени скорость

дубл.

V =

π n2 d2 =

π 308.7 128.6 10−3 = 4.2 м/сек

№

30

30

.

где n2 частота вращения тихоходной ступени, d2=128.649 мм делительный диаметр колеса

Инв

№

быстроходной ступени.

Выбираю масло марки И-Г-А-22 с.198 табл. 11.1 и 11.2 [2].

.

Погружаем в масло колеса обеих степеней передачи(рис.11).

инв

Допустимый уровень погружения колеса в масляную ванну:

Взам.

и дата

hm =(4 m...0.25 d2T)=(8...50,8)мм = 22 мм,

где m = 2 мм модуль зацепления, d2T= 203,540 мм делительный диаметр колеса тихоходной

ступени (приложение ¹1).

Подпись

подл.

Лист

Инв. №

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

Перв. примен.

Рис.13 Уровень масла.

10.Расчет подшипников.

10.1 Расчет подшипников на быстроходном валу:

. №

10.1.1 Исходные данные

l1 := 89 мм

Справ

l2 := 89 мм

l3 := 75 мм

d2 := 41.351 мм

Ft1

:= 1959 Н

Fa1 := 728 Н

Fr1 := 403.8 Н

10.1.2. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ

ΣM1 = 0

дата

Fa1 d2 0.5 − Fr1 l1 + Ry2 (l1 + l2) = 0

Ry2 :=

(Fr1 l1 − Fa1 d2 0.5)

= 117.3

и

H

(l1 + l2)

Подпись

ΣM2 = 0

Fa1 d2

0.5 + Fr1 l2 − Ry1 (l1 + l2) = 0

дубл.

Ry1 :=

(Fr1 l2 + Fa1 d2 0.5)

= 286.5

H

Инв. №

(l1 + l2)

Проверка: ΣY = 0

Ry2 + Ry1 − Fr1 = 0

инв. №

10.1.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ

ΣM1 = 0

Взам.

−Rx2 (l1 + l2) + Ft1 l1 = 0

Ft1 l1

Rx2 :=

= 979.5

H

идата

(l1 + l2)

ΣM2 = 0

Подпись

Rx1 (l1 + l2) − Ft1 l2 = 0

R

:=

Ft1 l2

= 979.5

H

x1

(l1 + l2)

подл.

Лист

Инв. №

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата