0355 / записка
.pdf
8.2.7 Расчет сечения ¹2(С).
Проверку статической прочности выполняют в целях предупреждения пластической деформации в период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении, срабатывание предохранительного устройства).В расчете используют коэффициент перегрузки Kп := 2.2
Расчет площади поперечного сечения в опасной точке вала. A1 := π 4dв82 = 1257 (мм2)
Расчет момента сопротивления на изгиб.
W1 := π 32dв83 = 6283 (мм3)
Расчет момента сопротивления на кручение.
Wк1 := π 16dв83 = 12566 (мм3)
Коэффициенты концентраций напряжений выберем из таблицы.
kσ1 := 1.75 -Коэффициент концентрации напряжения по изгибу (значение табличное). kτ1 := 1.5 -Коэффициент концентрации напряжения по кручению (значение табличное). Амплитуда цикла изменения напряжения изгиба
σa1 := MΣc3 103 = 20.8 (МПа) W1
Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения материал вала - "Сталь углеродистая"
Kd1 := 0.904
Коэффициент влияния параметров шероховатости поверхности
Обработка вала - "Обточка чистовая" KF1 := 0.905
Коэффициент влияния параметров поверхностного упрочнения без упрочнения Kv1 := 1
Коэффициент снижения предела выносливости детали в рассматриваемом сечении при изгибе. |
|||||||||||
Kσд1 := |
kσ1 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|||
|
|
+ |
|
|
|
− 1 |
|
= 2.04 |
|
||
Kd1 |
KF1 |
Kv1 |
|
||||||||
Коэффициент запаса прочности вала по нормальным напряжениям |
|||||||||||
Sσ1 := |
410 |
|
|
|
= 10 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||
(σa1 Kσд1) |
|
|
|
|
|||||||
Коэффициент, характеризующий чувствительность материала вала к ассиметрии цикла и изменениям напряжения.
- Углеродистые стали с малым содержанием углерода ψτ2 := 0
Амплитуда цикла перемены напряжения При не реверсивной передаче
τa1 := T3 103 = 10.8 (МПа) 2Wк1
Постоянная составляющая напряжения кручения
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
32 |
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||
При не реверсивной передаче τм1 := τa1 = 10.8
Коэффициент снижения предела выносливости при кручении |
|||||||||||||||||
Kτд1 := |
kτ1 |
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
+ |
|
|
|
|
− 1 |
|
|
= 1.8 |
|
|
|
|||
Kd1 |
KF1 |
Kv1 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Коэффициент запаса по касательным напряжениям |
|||||||||||||||||
Sτ1 := |
|
|
|
240 |
|
|
|
= 12.6 |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
(τa1 Kτд1 + 0 τм1) |
|
|
|
||||||||||||||
Общий запас сопротивления усталости |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
S1 := |
|
Sσ1 Sτ1 |
|
|
= 7.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Sσ12 + Sτ12 |
|
1.5 < S1 ≤ 4 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Оптимальное соотношение: |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8.2.8 Расчет сечения ¹2(B) ослабленного шпоночной канавкой.
Проверку статической прочности выполняют в целях предупреждения пластической деформации в период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении,
срабатывание предохранительного устройства).В расчете используют коэффициент перегрузки Kп := 2.2
Расчет площади поперечного сечения в в опасной точке вала. b2 = 10
h2 = 8
dв7 = 35
A2 |
:= |
π dв72 |
|
− |
b2 |
h2 |
= 922 |
(мм2) |
|
|||
|
|
2 |
|
|
||||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчет момента сопротивления на изгиб. |
|
|||||||||||
W |
:= π dв73 |
− b2 |
h2 |
|
(2dв7 − h2)2 |
|
= 3660 |
|||||
|
||||||||||||
2 |
32 |
|
|
|
|
|
|
16 dв7 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчет момента сопротивления на кручение.
3
(мм )
Wк2 |
3 |
− b2 h2 (2dв7 − h2) |
2 |
= 7869 |
(мм ) |
|
:= π dв7 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
3 |
|
16 |
|
16 dв7 |
|
|
|
Коэффициенты концентраций напряжений выберем из таблицы. |
||||||
kσ2 |
:= 1.75 -Коэффициент концентрации напряжения по изгибу (значение табличное). |
|||||
kτ2 := 1.5 -Коэффициент концентрации напряжения по кручению (значение табличное).
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
33 |
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||
Амплитуда цикла изменения напряжения изгиба
σa2 := MΣb3 103 = 51 (МПа) W2
Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения материал вала - "Сталь углеродистая"
Kd2 := 0.904
Коэффициент влияния параметров шероховатости поверхности
Обработка вала - "Обточка чистовая" KF2 := 0.905
Коэффициент влияния параметров поверхностного упрочнения без упрочнения Kv2 := 1
Коэффициент снижения предела выносливости детали в рассматриваемом сечении при изгибе. |
||||||||||
Kσд2 := |
kσ2 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
+ |
|
|
|
− 1 |
|
= 2.04 |
|
|
Kd2 |
KF2 |
Kv2 |
|
|||||||
Коэффициент запаса прочности вала по |
нормальным напряжениям |
|||||||||
Sσ2 := |
600 |
|
|
|
= 5.76 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||
(σa2 Kσд2) |
|
|
|
|||||||
Коэффициент, характеризующий чувствительность материала вала к ассиметрии цикла и изменениям напряжения.
- Углеродистые стали с малым содержанием углерода ψτ2 := 0
Амплитуда цикла перемены напряжения При не реверсивной передаче
τa2 := T3 103 = 17.2 (МПа) 2Wк2
Постоянная составляющая напряжения кручения
При не реверсивной передаче
τм2 := τa2
Коэффициент снижения предела выносливости при кручении |
|||||||
Kτд2 := |
kτ2 |
1 |
|
|
1 |
||
Kd2 |
+ KF2 |
− |
1 |
Kv2 = 1.8 |
|||
Коэффициент запаса по касательным напряжениям |
|||||||
Sτ2 := |
|
|
240 |
|
|
|
|
(τa2 Kτд2 + 0 τм2) = 7.9 |
|||||||
Общий запас сопротивления усталости |
|||||||
S2 := |
Sσ2 Sτ2 |
= 4.7 |
> [s] = 2.5 |
||||
|
|
Sσ22 + Sτ22 |
|
|
|||
Проверка подшипников на долговечность для вала 2. |
|||||||
Исходные данные |
|
|
|
||||
F |
:= |
RyA |
2 |
+ RxA |
2 |
= 2586 Н |
|
R3 |
|
|
3 |
|
3 |
|
|
F |
:= |
RyD |
2 |
+ RxD |
2 |
= 7964 Н |
|
R4 |
|
|
3 |
|
3 |
|
|
dp1 := 30внутренний диаметр обоймы подшипника
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
34 |
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Dp1 := 72 - наружний диаметр обоймы подшипника С02 = 17 кН С2 = 28.1 кН
n3 = 527.8 об/мин - частота вращения вала FA3 := RzD3 = 0 Н
Примем окончательно значения X и Y, для чего сравним отношение Fa/(V*Fr) с коэффициентом e. Если отношение больше коэффициента, то оставляем X и Y как есть, в противном случае X=1, Y=0.
Так как вращается внутреннее кольцо, то
V1 := 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
FA3 |
|
|
= 0 |
|
|
FA3 |
|
= 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
V1 FR4 |
3 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
С02 10 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Выберем из таблицы коэффициенты Cr, Y, e. X. Y := 1 e := 0.19 X := 0
KТ - Температурный коэффициент. зависит от рабочей температуры редуктора и не привысит tраб := 60 г KТ := 1 - выбирается из таблицы.
KБ := 1.5 при данном режиме работы
Далее ведем расчет по наиболее нагруженной апоры
Pr3 := V1 FR4 KТ KБ = 11947 Н
Дальнейший расчет будем вести по наибольшей эквивалентной динамической нагрузке Определим скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс(долговечность) подшипника:
a1 := 1 - коэффициент долговечности; зависит от требуемой надежности Pt
a23 := 0.9 - коэффициент, характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств металла деталей подшипника и условий его эксплуатации.
k := 103 - для шариковых подшипников.
|
|
|
|
С |
|
103 k |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
||||
L |
:= a |
a |
|
|
|
|
|
|
= 492 |
|
по заданию |
ts = 15000 |
часов |
||
|
|
|
|
|
|||||||||||
sah |
1 |
23 |
|
|
|
Pr3 |
|
60 n3 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
35 |
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
8.3. Расчет вала 3 и проверка подшипников на долговечность
8.3.1 Исходные данные
AB1 := 107 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
BC1 := 107 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
CD1 |
:= 133 |
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
BE1 |
:= −117.5 |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Ft1 := Ft3 = |
2212 |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Fa1 := Fa3 = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Fr1 := Fr3 = 805 |
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
8.3.2 Рассчетаем |
реакции опор. |
|
|
||||||||||||||||||
ΣMy (C) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
−Fa1 BE1 |
− |
Fr1 BC1 |
− RyA1 (AB1 + BC1 |
+ CD1) = 0 |
|||||||||||||||||
RyA1 := |
−Fa1 BE1 − Fr1 BC1 |
= −248.2 |
|
|
|||||||||||||||||
H |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
AB1 + BC1 |
+ |
CD1 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
RyC1 := −RyA1 − Fr1 |
= −557 |
H |
|
|
|||||||||||||||||
ΣMx (C) = 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
−Ft1 BC1 |
− |
RxA1 (AB1 |
+ BC1 + CD1) = 0 |
|
|||||||||||||||||
RxA1 := |
|
|
|
|
−Ft1 BC1 |
|
= −682 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
Н |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
AB1 + BC1 + CD1 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
RxC1 := −RxA1 − Ft1 |
= −1530 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
Н |
|
|
|||||||||||||||||||
RzA1 := 0 Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
RzC1 := Fa1 = 0 Н
8.3.3 Рассчетаем значение моментов в характерных точках по оси х. MxA1 := 0 Нм
MxC1 := 0 Нм MxD1 := 0 Нм
MxB1L := (RyA1 AB1 − Fa1 BE1 + RyC1 BC1) 10−3 = −86 Нм
MxB1R := (RyA1 AB1 + Fa1 BE1 + RyC1 BC1) 10−3 = −86.1 Нм
8.3.4 Рассчетаем значение моментов в характерных точках по оси y. MyA1 := 0 Нм
MyC1 := 0 Нм MyD1 := 0 Нм
MyB1 := (RxA1 AB1 + RxC1 BC1) 10−3 = −236.6 Нм
8.3.4 Рассчитаем суммарный изгибающий момент для всех точек. MΣ1 := 
My12 + Mx12
КПДМ 000000168 ПЗ
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись Дата |
Лист
36
|
8.3.5 Расчетная схема вала ¹3 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Fr1 |
= 805 |
|
RyC1 = −557 |
|
|
|
RyA1 = −248 |
|
|
Fa1 = |
0 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
= 2212 |
|
|
|
|
= 0 |
|
|||
|
|
|
Ft1 |
|
|
|
RzC1 |
|
||
|
RxA1 = −682 |
|
RzA1 = 0 |
|
RxC1 = −1530 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
−20 0 |
|
100 |
|
|
|
200 |
300 |
|
|
Mx |
−40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−80 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
100 |
|
|
|
200 |
300 |
|
|
My |
−100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
−300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
300 |
0 |
|
100 |
|
|
|
200 |
300 |
|
Mu |
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
100 |
|
|
|
200 |
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
37 |
|||
|
|
|
|
|
||||||
MΣb1 = 251.8
8.3.6 Расчет сечения ¹2(B) ослабленного шпоночной канавкой.
Проверку статической прочности выполняют в целях предупреждения пластической деформации в период действия кратковременных перегрузок (например, при пуске, разгоне, реверсировании, торможении,
срабатывание предохранительного устройства).В расчете используют коэффициент перегрузки Kп := 2.2
Расчет площади поперечного сечения в в опасной точке вала.
b2 = 10
h2 = 8
dв13 = 60
A2 := |
π dв132 |
|
− |
b2 h2 |
= 2787 |
|
(мм2) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
4 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расчет момента сопротивления на |
изгиб. |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
− b2 h2 (2dв13 − h2) |
2 |
|
|
(мм ) |
|||||||||
W2 := π dв13 |
|
= 20160 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
32 |
|
|
|
|
|
16 dв13 |
|
|
|
|
|
|||
Расчет момента сопротивления на кручение. |
|
|
||||||||||||
3 |
|
|
|
|
− h2) |
2 |
|
|
(мм ) |
|||||
Wк2 := π dв13 |
− b2 h2 (2dв13 |
= 41366 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
16 |
|
|
|
|
|
16 dв13 |
|
|
|
|
|
|||
Коэффициенты концентраций напряжений выберем из таблицы.
kσ2 := 1.75 -Коэффициент концентрации напряжения по изгибу (значение табличное). kτ2 := 1.5 -Коэффициент концентрации напряжения по кручению (значение табличное).
Амплитуда цикла изменения напряжения изгиба
σa2 := MΣb3 103 = 9.3 (МПа) W2
Коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения материал вала - "Сталь углеродистая"
Kd2 := 0.904
Коэффициент влияния параметров шероховатости поверхности Обработка вала - "Обточка чистовая"
KF2 := 0.905
Коэффициент влияния параметров поверхностного упрочнения без упрочнения Kv2 := 1
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38 |
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||
Коэффициент снижения предела выносливости детали в рассматриваемом сечении при изгибе. |
||||||||||
Kσд2 := |
kσ2 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
||
|
|
+ |
|
|
|
− 1 |
|
= 2.04 |
|
|
Kd2 |
KF2 |
Kv2 |
|
|||||||
Коэффициент запаса прочности вала по |
нормальным напряжениям |
|||||||||
Sσ2 := |
600 |
|
|
|
= 31.74 |
|
|
|||
|
|
|
|
|||||||
(σa2 Kσд2) |
|
|
||||||||
Коэффициент, характеризующий чувствительность материала вала к ассиметрии цикла и изменениям напряжения.
- Углеродистые стали с малым содержанием углерода ψτ2 := 0
Амплитуда цикла перемены напряжения При не реверсивной передаче
τa2 := T3 103 = 3.3 (МПа) 2Wк2
Постоянная составляющая напряжения кручения
При не реверсивной передаче
τм2 := τa2
Коэффициент снижения предела выносливости при кручении |
|
||||||||||
Kτд2 := |
kτ2 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|||
Kd2 |
+ KF2 |
|
− |
1 |
Kv2 |
= 1.8 |
|
||||
Коэффициент запаса по касательным напряжениям |
|
||||||||||
Sτ2 := |
|
|
240 |
|
|
|
|
|
|
||
(τa2 Kτд2 + 0 τм2) = 41.5 |
|
||||||||||
Общий запас сопротивления усталости |
|
||||||||||
S2 := |
Sσ2 Sτ2 |
|
= 25.2 > [s] = 2.5 |
|
|||||||
|
|
Sσ22 + Sτ22 |
|
|
|
|
|
||||
Проверка подшипников на долговечность для вала 2. |
|
||||||||||
Исходные данные |
|
|
|
|
|
|
|||||
F |
:= |
RyA |
2 |
+ RxA |
|
2 |
= 2586 Н |
|
|||
R3 |
|
|
3 |
|
3 |
|
|
|
|
||
F |
:= |
RyD |
2 |
+ RxD |
|
2 |
= 7964 Н |
|
|||
R4 |
|
|
3 |
|
3 |
|
|
|
|
||
dp1 := 55внутренний диаметр обоймы подшипника |
|
||||||||||
Dp1 := 90 - наружний диаметр обоймы подшипника |
|
||||||||||
С03 = |
кН |
С1 |
= 19.5 |
|
кН |
|
|
|
|||
n3 = 527.8 об/мин - частота вращения вала |
|
||||||||||
FA3 := RzD3 = 0 Н |
|
|
|
|
|
|
|||||
Примем окончательно значения X и Y, для чего сравним отношение Fa/(V*Fr) с коэффициентом e. Если |
|
||||||||||
отношение больше коэффициента, то оставляем X и Y как есть, в противном случае X=1, Y=0. |
|
||||||||||
Так как вращается внутреннее кольцо, то |
|
||||||||||
V1 := 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
FA3 |
= 0 |
|
FA3 |
|
|
= 0 |
|
|
|
||
V1 FR4 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
С02 10 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
|
Изм. Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
39 |
|||||||
|
|||||||||||
|
|
||||||||||
Выберем из таблицы коэффициенты Cr, Y, e. X. Y := 1 e := 0.19 X := 0
KТ - Температурный коэффициент. зависит от рабочей температуры редуктора и не привысит tраб := 60 г KТ := 1 - выбирается из таблицы.
KБ := 1.5 при данном режиме работы
Далее ведем расчет по наиболее нагруженной апоры
Pr3 := V1 FR4 KТ KБ = 11947 |
Н |
Дальнейший расчет будем вести по наибольшей эквивалентной динамической нагрузке Определим скорректированный по уровню надежности и условиям применения расчетный ресурс(долговечность) подшипника:
a1 := 1 - коэффициент долговечности; зависит от требуемой надежности Pt
a23 := 0.9 - коэффициент, характеризующий совместное влияние на долговечность особых свойств
|
|
металла деталей подшипника и условий его эксплуатации. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
k := |
10 |
- для шариковых подшипников. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
103 k |
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
L |
:= a a |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 492 |
|
по заданию |
ts = 15000 |
часов |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
sah |
|
1 |
23 |
|
|
|
|
Pr3 |
|
|
60 |
n3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9. Тепловой расчет редуктора и выбор смазки |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
9.1 Условие работы редуктора без перегрева |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
t < [ |
t] = 60 îÑ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
гäå |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k := 14 |
Âт/(ì2îС) - коэффициент теплопередачи, зависящий от подвижности воздуха в корпусе |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
1.74 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Ап := 12 |
|
|
|
|
|
= 0.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
3 |
|
|
|
м - площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t := |
|
P3 103 (1 − 0.9) |
= |
|
|
|
|
î |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
146.9 |
|
Ñ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
kt Ап |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Условие работы редуктора без перегрева выполнено. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10. Смазка редуктора |
|
|
|
|||||||||
|
|
При минимальном количестве масла смазывание редуктора осуществляется погружением колеса на |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
высоту зуба в масло - картерное смазывание. Подшипники смазываются тем же маслом, что и детали |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
передач. При смазывании колёс погружением на подшипники качения попадают брызги масла, стекающего |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
с колёс, валов и стенок корпуса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в смазку (масло), |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
заливаемую внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
По таблице устанавливаем вязкость масла. При контактных напряжениях до 1000 Н/мм2 и скорости V |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
до 2 м/с рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна 34 мм2/с. По таблице из справочной |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
литературы принимаем масло индустриальное И-Г-А-32 (по ГОСТ 20799-75). |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
Контроль масла, находящегося в корпусе редуктора осуществляется с помощью смотрового окна |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.Сборка и регулировка редуктора.. |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
Перед сборкой полость корпуса редуктора подвергают очистке и покрывают маслостойкой краской. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
|||||||
Изм. |
Лист |
|
|
№ докум. |
|
|
|
|
Подпись |
|
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Сборку редуктора производят в соответствии с чертежом общего вида.
На входной вал насаживают подшипники, предварительно нагретые в масле до 80 - 1000С.
На промежуточный вал закладывают шпонку и напрессовывают зубчатое колесо внешнего зацепления до упора в бурт вала.
Валы устанавливают в корпус. Подшипники, находящиеся на внутренней стенке корпуса, закрепляют крышкой с помощью шпилек.
Для центровки устанавливают крышку редуктора на корпус с помощью конических штифтов, затягивают
болты, крепящие крышку редуктора с корпусом.
На конические хвостовики входного и выходного валов закладывают шпонки и надевают торообразные муфты.
Ввёртывают пробку маслоспускного отверстия с прокладкой и жезловой маслоуказатель. Заливают в корпус масло и закрывают смотровое отверстие крышкой с прокладкой, закрепляя крышку винтами.
Собранный редуктор обкатывают и подвергают испытаниям на стенде по программе установленной техническими условиями.
|
|
|
|
|
КПДМ 000000168 ПЗ |
Лист |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41 |
|
|
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||