Добавил:

Mehanik Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет "ЛЭТИ"

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

0299 / 2 группа / варинат 23 скинул / рпз

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

14.02.2023

Размер:

553.2 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

Рис 8. Подшипник 111 ГОСТ 8338-75.

Рис.8 Крышка

Рис.9 Манжета

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

6. растояние между деталями передачи.

Чтобы поверхности вращающихсяколес не задевали за внутренние поверхности стенок

корпуса, между ними оставляют зазор(рис 10) с.48[2]

x = 3 L + 3

где

L :=

da1

da2

44.84

211.12

= 128 мм где

da1 = 44.84

мм - диаметр вершин шестерни

da2 = 211.12 мм - диаметр вершин колеса

x = 3 L + 3 = 3 127.98 + 3 = 8.039 примем

x = 10

Растояние между торцовыми поверхностями колес двухступенчатого редуктора:

0.4 x =

0.4 10 = 4 мм

LП1

lП1

lоп

da2

lП2

LП2

Рис 10. Компановка редуктора.

7. Выбор материалов для зубчатых колес.

Для шестерни выбираю Сталь 40X (HRC=49, приложение№1), для колеса Сталь

45(HRC=28.5 , приложение№1), 170 табл. 8.7 [1].

7.1 Расчет допускаемых напряжений.

Расчет был выполнен с помощью ЭВМ (см. приложение №1)

8. Расчет межосевых расстояний. Определение размеров зубчатых колес.

Расчет был выполнен с помощью ЭВМ (см. приложение №1)

Лист

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

9.Выбор способов смазывания и смазочных материалов.

Применяю картерное смазывание, т. к. окружная скорость

	V =	π n2 d2 10− 3	=	π 177.0 201.0 10− 3		= 3.7	м/сек
		30
				30
где					d2 = 201		мм делительный диаметр колеса.
	n2 частота вращения тихоходного вала,

Выбираю масло марки И-Г-А-32 с.198 табл. 11.1 и 11.2 [2]. Погружаем в масло колеса обеих степеней передачи(рис.11). Допустимый уровень погружения колеса в масляную ванну:

m = 2.5мм - модуль зацепления

hm = 0.5 (4 m + 0.25 d2) = 0.5 (4 2.5 + 0.25 201.0) = 30.1 мм примем hm = 22 мм

Рис.13 Уровень масла.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

10.Расчет подшипников.

10.1 Расчет подшипников на быстроходном валу:

10.1.1 Исходные данные l1 = 53 мм

l2 = 53 мм l3 = 55 мм

d2 = d1 = 48.8 мм

Ft1 = 2818Н

Fa1 = 755Н

Fr1 = 1113

10.1.2. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ

ΣM1 = 0

Fa1 d2 0.5 − Fr1 l1 + Ry2 (l1 + l2)

= 0

(Fr1 l1

− Fa1 d2 0.5)

Ry2 =

1113 53 − 755 48.8 0.5

383.0

(l1 + l2)

+ 53

ΣM2 = 0

Fa1 d2 0.5 + Fr1 l2 − Ry1 (l1 + l2)

= 0

(Fr1 l2

+ Fa1 d2 0.5)

Ry1 =

1113 53 + 755 48.8 0.5

730.0

(l1 + l2)

+ 53

Проверка: ΣY = 0

Ry2 + Ry1 − Fr1 = 383.0 + 730.0 − 1113 = 0

10.1.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ

ΣM1 = 0

−Rx2(l1 + l2) + Ft1 l1 = 0


Rx2 =	Ft1 l1			=	2818 53	= 1409	H
	(l1 + l2)				53 + 53
ΣM2 = 0

Rx1 (l1 +		l2) − Ft1 l2 = 0
Rx1 =	Ft1 l2			=	2818 53	= 1409	H
	(l1		+ l2)		53 + 53
Проверка:			ΣX = 0

Rx1 + Rx2− Ft1 = 1409 + 1409 − 2818 = 0 10.1.4 Суммарная реакция опор:


R1	=	Ry12 + Rx12	=	730.02 + 14092	=	1586.0	H
R2	=	Ry22 + Rx22	=	383.02 + 14092	=	1460.0	H

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

10.3.5 Радиальные реакции опор от действия муфты:

Fk =

где

Cp =

220

- радиальная жесткость муфты, с.108, табл.7.1 [2];

= 0.3

радиальное смещение валов;

220 3

0.3 =

261.0

61.8

ΣM1

= 0

−Fk (l1 +

l2 + l3) + Rk2 (l1 + l2) = 0

Fk (l1 + l2 + l3)

Rk2 =

261.0 (53 + 53 + 55)

396.0

l1 + l2

+ 53

ΣM2

= 0

−Fk (l3)

− Rk1 (l1 + l2) = 0

Rk1 =

−Fk (l3)

−261.0 55

= −135.0H

(l1 + l2)

53 + 53

Проверка: ΣY = 0

Rk1 + Rk2 − Fk = −135.0 + 396.0 − 261.0 = 0

В дальнейших расчетах направления векторов реакций опор от действия муфты условно принимают совпадающими с направлениями векторов реакций от сил в зацеплении.

10.1.6 Реакции опор для расчета подшипников.

Fr1max = Rk1 + R1 = −135.0 + 1586.0 = 1451.0H

Fr2max = Rk2 + R2 = 396.0 + 1460.0 = 1856.0

Внешняя осевая сила, действующая на вал,

Famax = Fa1 = 755

Iн = 2

режима

KE = 0.56.

Вычисляем эквивалентные нагрузки:

Для

типового

с. 116 [2]

Fr1m = KE

Fr1max =

0.56 1451.0 = 813.0

Fr2m = KE Fr2max =

0.56 1856.0 = 1039.0

Fram = KE Famax =

0.56 755 =

423.0

с. 114 [2]

e1 = 0.3

X0 = 0.5

Y0 = 0.47

α1 = 12

выбран подшипник 106 ГОСТ 8338-75 см. п4

с. 121 [2]

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников

осевые силы

Fam1 = 0.83 e1 Fr1m = 0.83 0.3 813.0 = 202.0

Fam2 = 0.83 e1 Fr2m = 0.83 0.3 1039.0 = 259.0

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

тогда

a_1 = Fam2 = 259

Fa_2 = Fam1 + Fa1 = 202.0 + 755 = 957.0

Fa_1

259

Отношение

= 0.249

что меньше

= 0.3

тогда

:= 1

:= 0

(1 Fr2m)

1039.0

с. 121 [2]

Эквивалентная

нагрузка для подшипников при

динамическая радиальная

;

(t<1000C)

KБ = 1.4

KТ = 1

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись

Дата

PR1 =

(1 X1 Fr1m + Y1 Fa1) KБ KТ =

(1 813.0 + 0 755) 1.4 =

1138.0

PR2 =

(1 X1 Fr2m + Y1 Fa1) KБ KТ =

(1 1039.0 + 0 755) 1.4 =

1454.0

Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем расчетный

скорректированный

ресурс при

= 10

= 1

= 0.6

103

13.3 10

a a

0.6

22639.0

часов.

PR2

60 n1

1454.0

60 707.0

Расчетный ресурс больше требуемого.

Проверка выполнения условия

Prmax ≤ С1

Минимально необходимые для

нормальной

работы радиально-упорных подшипников

осевые силы

Fam1 =

0.83 e1 Fr1max = 0.83 0.3 1451.0 = 361.0

Fam2 =

0.83 e1 Fr2max = 0.83 0.3 1856.0 = 462.0

Т.к.

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

тогда по табл 7.4 с. 112

[2]

Fa_1

= Fam2 = 462

Fa_2 = Fam1 + Fa1 → 361.0 + 755 → 1116.0

Fa_2

1116.0

Отношение

= 0.601

что больше

= 0.3

тогда

= 0.45

= 1.81

(1 Fr2max)

1856.0

Эквивалентная

нагрузка

динамическая радиальная

PRmax = (

1 X1 Fr2max+ Y1 Fr2max) KБ KТ =

(0.45 1856.0 + 1.81 1856.0) 1.4 =

5872.0H

тк расчетный ресурс больш требуемого и выполнено условие PRmax ≤ 0.5 С1 то придворительно назначенный подшипник 106 ГОСТ 8338-75 пригоден.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

10.2 Расчет подшипников на тихоходном валу:

10.2.1 Исходные данные l1 = 52 мм

l2 = 52 мм l3 = 60 мм

d2 = d2. = 201 мм Ft2 = 2818Н

Fa2 = 755Н

Fr2 = 1113

10.1.2. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости YOZ

ΣM1 = 0

Fa1 d2 0.5 − Fr1 l1 + Ry2 (l1 + l2)

= 0

(Fr1 l1

− Fa1 d2 0.5)

Ry2 =

1113 52 − 755 201 0.5

= −173.0

(l1 + l2)

+ 52

ΣM2 = 0

Fa1 d2 0.5 + Fr1 l2 − Ry1 (l1 + l2)

= 0

(Fr1 l2

+ Fa1 d2 0.5)

Ry1 =

1113 52 + 755 201 0.5

1286.0

(l1 + l2)

+ 52

Проверка: ΣY = 0

Ry2 + Ry1 − Fr1 = −173.0 + 1286.0 − 1113 = 0

10.1.3. Радиальные реакции опор от сил в зацеплении в плоскости XOZ

ΣM1 = 0

−Rx2(l1 + l2) + Ft1 l1 = 0


Rx2	=	Ft1 l1		=	2818 52	= 1409.0	H
		(l1 + l2)			52 + 52

ΣM2	= 0
Rx1 (l1 +			l2) − Ft1 l2 = 0
Rx1	=	Ft1 l2		=	2818 52	= 1409.0	H
		(l1 + l2)			52 + 52

Проверка: ΣX = 0

Rx1 + Rx2− Ft1 = 1409.0 + 1409.0 − 2818 = 0 10.1.4 Суммарная реакция опор:

R1 = Ry12 + Rx12 = 1286.02 + 1409.02 = 1907.0H

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

R2 = Ry22 + Rx22 = (−173.0)2 + 1409.02 = 1419.0H

10.1.5 Радиальные реакции опор от действия конической передачи:

Fk = Fr3

Fr = Fr2 = 1113

ΣM1

= 0

−Fr (l1 +

l2 + l3) + Rk2 (l1 + l2) = 0

Rk2

Fr (l1 + l2

+ l3)

1113 (52 + 52 + 60)

1755.0

l1 + l2

52 + 52

ΣM2

= 0

−Fk (l3)

− Rk1 (l1 + l2) = 0

Rk1 =

−Fk (l3)

−2016 60

= −1163.0H

(l1 + l2)

52 + 52

Проверка: ΣY = 0

Rk1 + Rk2 − Fk = −1163.0 + 1755.0 − 2016 = −1424

В дальнейших расчетах направления векторов реакций опор от действия муфты условно принимают совпадающими с направлениями векторов реакций от сил в зацеплении. 10.1.6 Реакции опор для расчета подшипников.

Fr1max = Rk1 + R1 = −1163.0 + 1907.0 = 744 H

Fr2max = Rk2 + R2 = 1755.0 + 1419.0 = 3174 H

Внешняя осевая сила, действующая на вал,

Famax = Fa1 = 755 H

Для Iн = 2 типового режима KE = 0.56. Вычисляем эквивалентные нагрузки:

Fr1m = KE Fr1max = 0.56 744 = 417.0H

Fr2m = KE Fr2max = 0.56 3174 = 1777.0H

Fram = KE Famax = 0.56 755 = 423.0H

выбран подшипник 109 ГОСТ 8338-75 см. п4 e1 = 0.3 X0 = 0.5 Y0 = 0.47 α1 = 12

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

Fam1 = 0.83 e1 Fr1m = 0.83 0.3 417.0 = 104.0H

Fam2 = 0.83 e1 Fr2m = 0.83 0.3 1777.0 = 442.0H

Fam2 ≥ Fam1и Fa1 ≥ 0тогда

Fa_1 = Fam2 = 442 H

Fa_2 = Fam1 + Fa1 = 104.0 + 755 = 859 H

Fa_1

442

Отношение

= 0.25

что меньше

= 0.3

тогда

:= 1

(1 Fr2m)

1777.0

с. 116 [2]

с. 114 [2]

с. 121 [2]

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

Y1 := 0

Эквивалентная динамическая радиальная нагрузка для подшипников при

KБ = 1.4 ; KТ = 1 (t<1000C)

PR1 = (1 X1 Fr1m + Y1 Fa1) KБ KТ = (1 417.0 + 0 755) 1.4 = 584.0H PR2 = (1 X1 Fr2m + Y1 Fa1) KБ KТ = (1 1777.0 + 0 755) 1.4 = 2487.0H

Для подшипника более нагруженной опоры 2 вычисляем расчетный скорректированный

ресурс при
								k	= 10
a	= 1		a	= 0.6				k	= 10
1			23							3
										3				10

							k
				С	2	103	k		10	6		21.2 10	3	3	10	6
L	:=	a a	23		2				10		= 0.6	21.2 10			10		= 71487 часов.
L	:=	a a									= 0.6						= 71487 часов.
ah		1		PR2					60 n2			2487.0			60 177.0
				PR2					60 n2			2487.0			60 177.0

Расчетный ресурс больше требуемого.

Проверка выполнения условия Prmax ≤ С1

Минимально необходимые для нормальной работы радиально-упорных подшипников осевые силы

Fam1 =

0.83 e1 Fr1max = 0.83 0.3 744 = 185.0

Fam2 =

0.83 e1 Fr2max = 0.83 0.3 3174 = 790.0

Т.к.

Fam2 ≥ Fam1

Fa1 ≥ 0

тогда по табл 7.4 с. 112 [2]

Fa_1

= Fam2 = 790

Fa_2 = Fam1 + Fa1 = 185.0 + 755 = 940.0

Fa_2

= 940.0 = 0.3

Отношение

что больше

e = 0.3

тогда

= 0.45

= 1.81

(1 Fr2max)

3174

Эквивалентная

нагрузка

динамическая радиальная

PRmax =

(1 X1 Fr2max+ Y1 Fr2max) KБ KТ = (0.45 3174 + 1.81 3174) 1.4 = 10042.5 H

тк расчетный ресурс больш требуемого и выполнено условие PRmax ≤ 0.5 С1 то придворительно назначенный подшипник 109 ГОСТ 8338-75 пригоден.

Лист

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

11.1 Выбор шпонок.			11 Окончательное конструирование валов.
11.1 Выбор шпонок.
Исходные данные
dв1 := 25мм - диаметр вала (входной хвостовик)
dв2 := 52мм - диаметр вала под ступицу зубчатого колеса
dв3 := 36диаметр вала (выходной хвостовик)
Выбор шпонки проводится по ГОСТ 23360-78
Парметры выбранных шпонок сведен в таблицу 5
		в	t2
			t2
h
				t1					r
							lр		r
							lр
							l
		d
		Рис. 16 Шпоночное соединение
Вал		Место установки			d	b	h	t1	t2	L
1		Под муфту(хвостовик			25	10	8	5	3,3	40
1		цилиндрический)			25	10	8	5	3,3	40
		цилиндрический)
2		Под зубчатое колесо			52	18	11	7	4,4	50
3		Под зубчатое колесо			-	-	-	-	-	-
4		Под муфту(хвостовик			36	14	9	5,5	3,8	60
4		цилиндрический)			36	14	9	5,5	3,8	60
		цилиндрический)
11.2 Проверка шпонок на смятие:
			2 T 103
	σсмятия = d (h − t1) (l − b)				≤ σadm
где
h -высота шпонки, мм;
t1 -глубина паза вала, мм;
l -длина шпонки, мм;
b -ширина шпонки, мм;
										Лист
Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке варинат 23 скинул

#
14.02.20231.47 Mб91.xps
#
14.02.202350.61 Кб9вал_тихоходный.cdw
#
14.02.20233.53 Mб9Вариант 27.xmcd
#
14.02.2023120.87 Кб9Редуктор.cdw
#
14.02.2023553.2 Кб9рпз.pdf
#
14.02.2023129.18 Кб9сп1.cdw
#
14.02.2023246.37 Кб9сп2.cdw
#
14.02.202361.03 Кб9Эпюры валов.cdw