
- •11.1 Расчет отклонений размеров и допусков формы промежуточного
- •1 Расчет данных для эвм
- •1.1 Выбор электродвигателя
- •1.2 Назначение термообработки материала
- •2.2 Условия для выбора оптимального варианта
- •3 Определение вращающих моментов и частот валов для оптимального варианта
- •3.1 Определение вращающих моментов
- •3.2 Определение частот вращения
- •4 Геометрический расчет передач редуктора
- •4.1 Расчет тихоходной прямозубой ступени
- •4.2 Расчет быстроходной косозубой передачи
- •5 Проверочный расчет зубчатой передачи
- •5.1 Выбор материала и термообработки зубчатых передач
- •5.2 Определение допускаемых контактных напряжений
- •5.3 Определение допускаемых изгибных напряжений
- •5.4 Определение расчетных контактных напряжений
- •5.5 Определение расчетных изгибных напряжений
- •5.6 Вывод работоспособности передачи
- •6 Разработка эскизного проекта редуктора
- •6.1 Определение диаметров вала
- •6.2 Определение расстояний между деталями
- •6.3 Выбор типа подшипников
- •6.4 Конструирование зубчатых колес
- •7 Расчет промежуточного вала на усталостную прочность.
- •7.1 Определение усилий, действующих на вал.
- •7.2 Расчетная схема для промежуточного вала
- •7.3 Определение реакций и построение эпюр изгибающих моментов в вертикальной плоскости
- •7.4 Расчетная схема сил нагружения вала в горизонтальной плоскости, определение реакций в опорах
- •7.5 Определение суммарного изгибающего момента в опасных сечениях
- •7.6 Определение суммарных реакций в опорах а и d
- •7.7 Определение фактического запаса усталостной прочности вала в сечении в
- •7.8 Определение фактического запаса усталостной прочности вала в сечении с
- •8 Проверка долговечности подшипников качения опор промежуточного вала
- •9 Проверочный расчет шпоночных соединений
- •10 Конструирование корпусных деталей и крышек
- •10.1 Корпус редуктора
- •11 Расчет отклонений размеров и допусков формы промежуточного вала и зубчатого колеса быстроходной ступени
- •11.1 Расчет отклонений размеров и допусков формы промежуточного вала
- •11.2 Расчет отклонений размеров, допусков формы зубчатого колеса быстроходной ступени
- •11.3 Расчет длины общей нормали зубчатого колеса быстроходной ступени и шестерни тихоходной ступени
- •12 Смазка редуктора
- •12.1 Подбор системы смазки
- •12.2 Смазочные устройства
- •12.3 Краткое описание сборки редуктора
- •13 Компоновка приводной станции
- •13.1 Подбор муфты
- •13.2 Конструирование плиты приводной станции
- •Список использованных источников
- •1. Анурьев в.И. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3-х томах. Т.1-3. – 6-е изд., перераб. И доп. – м.: Машиностроение, 2001.
- •6. Писаренко г.С. Справочник по сопротивлению материалов. – Киев: Наукова думка, 1975. – 705 с.
- •7. Прокшин с.С., Беляев в.А. Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Детали машин и основы конструирования»: Уфимск. Гос. Авиац. Техн. Ун-т. – Уфа, 2006 г. – 58 с.
11.2 Расчет отклонений размеров, допусков формы зубчатого колеса быстроходной ступени
11.2.1 Расчет отклонений размеров зубчатого колеса
Осевые размеры, определяющие длину ступицы и ширину зубчатого венца, принимают по сборочному чертежу редуктора.
Предельные отклонения ширины зубчатого венца назначают в зависимости от степени точности передачи по таблице 1. В нашем случае для 8 степени точности устанавливаем для диаметра вершин 216,34h11(-0,29), а для ширины венца – 33 h13(-0,39).
Свободные размеры, определяющие конфигурацию и размеры ступицы и диска. Они принимаются в соответствии с рекомендациями [2,С.41-46].
Номинальные значения посадочного диаметра определяем по сборочному чертежу, его предельное отклонение в нашем случае 56Н7(+0,03).
Размеры
поперечного сечения шпоночного паза и
их предельные отклонения определяют в
соответствии с таблицей 4.6 [4]. В нашем
случае проставлена ширина шпоночного
паза b=16
мм и глубина паза во втулке A=56+t2=56+4,3=60,3
мм. На основании рекомендаций [4,С.21-22]
на чертеже проставлено: 16JS9(0,021)
и 60,3+0,2.
11.2.2 Расчет допусков формы зубчатого колеса быстроходной ступени
а) Цилиндричность базового отверстия.
Допуск цилиндричности Т базового отверстия А принимают примерно равным 0,5td, где td- допуск диаметра отверстия. Допуск ограничивает неравномерность контактных давлений по посадочной поверхности базового отверстия А.
В
нашем случае 56Н7
допуск цилиндричности равен
Т =0,5td=0,5·0,03=0,015 мм.
После округления по таблице 4.8 [4] Т =0,012 мм.
б) Перпендикулярность торцов ступицы.
Допуск
перпендикулярности Т
задают для узких с отношением длины к
её диаметру
.
В нашем случае
.
Допуск перпендикулярности задают на диаметре dст , поэтому полученное значение допуска по квалитету нужно умножить на отношение dст / dп , приняв степень точности для подшипника по IT7. Таким образом, Т = Т· dп (dст / dп) = 0,016·87/56 = 0,025 мм. Так как колесо имеет плоскость симметрии, то приходится указать эту норму на оба торца ступицы.
в) Радиальное биение зубчатого венца.
Допуск радиального биения зубчатого венца принимаем по таблице 1 [5,С.9] в зависимости от кинематической точности передачи, модуля и делительного диаметрам зубчатого колеса. При 8 степени точности, m =2,5мм и d =211,35 мм Fr=0,06 мм.
г) Параллельность и симметричность расположения шпоночного паза ступицы
Допуск параллельности Т и симметричности Т назначают для обеспечения более равномерного контакта рабочих поверхностей шпоночного паза ступицы и шпонки. Эти значения рекомендуется принимать в зависимости от допуска tш на ширину паза по формулам:
Т0,5 tш ,
Т2 tш .
Значение допуска Т0,5tш=0,5·[0,021-(-0,021)]=0,021 мм. В соответствии с
базовым рядом числовых значений допусков в таблицей 4.8 [4] полученное
значение
округляем до 0,02 мм.
Значение допуска Т2tш=2·[0,021-(-0,021)]=0,084 мм. В соответствии с таблицей 4.8 [4] полученное значение округляем до 0,08 мм. Здесь символ Т означает, что указывается полная ширина соответствующего поля допуска.