Добавил:

Mehanik Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет "ЛЭТИ"

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

часть_пз

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

13.02.2023

Размер:

349.13 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 / 22

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

4.1.5. Коэффициент долговечности по изгибу(

KFd

- коэффициент эквивалентности

KFE := 0.752

по изгибу;

табл. 4.1 [2. 77]

m := 6

NFG := 4 106

- база изгибных напряжений;

KFd := KFE

= 2.04

см [2.

33]

NFG

4.2.1. Примем для ведущего колеса ступени -сталь 40Х ГОСТ1050-88 с термообработкой - объемная

закалка (полагая, что диаметр заготовки и ширина колеса не превысит 125 мм. и 80 мм

соответственно

табл. 3.3 [1. 34] тогдп:

HRC1 := 45

σв1 := 900

МПапредел прочности;

σT1 := 750

МПапредел текучести;

4.2.1. Примем для ведомого колеса ступени -сталь 40Х ГОСТ1050-88 с термообработкой - улучшение твердость (полагая, что диаметр заготовки и ширина колеса превысит 200 мм. и не привысит 125 мм соответственно табл. 3.3 [1. 34] тогда:

HRC2 := 45

σв2 := 800 МПапредел прочности;

σT2 := 640 МПапредел текучести;

4.2.2. Допускаемые контактные напряжения для расчета на предотвращение усталостного выкрашивания и изгибным напряжениям.

для ведущего колеса

σHlimb1 := 18HRC1 + 150 = 960

ÌÏà; табл. 3.2 [1. 34]

SH := 1.5

см. [1. 33];

σHadm1 :=

σHlimb1

= 640

ÌÏà;

см [1. 292]

σFlimb1 := 700

ÌÏà;

SF := 1.5

см [1. 44];

σFadm1 :=

σFlimb1

= 467

ÌÏà;

для ведомого колеса

σHlimb2 := 18HRC2 + 150 = 960

ÌÏà;

σHadm2 :=

σHlimb2

= 640

ÌÏà;

σFlimb2 := 700

ÌÏà;

σFadm2 :=

σFlimb2

= 467

ÌÏà;

4.3.1. Определяем коэффициент нагрузки (KH, KF);

4.3.2 Предворительное значение окружной скорости по формуле (V'): Cv := 15 по табл. 4.9 [4. 95];

ψa := 0.315 - коэффициент ширины по табл. 3.3 [4. 53]; тогда:

Лист

Изм. Лист № докум.

Подпись Дата

Перв. примен.

Справ. №

Инв. №подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

T3 103

V' :=

= 1.1

м/с;

103

U2_32 ψa

4.3.3 Степень точности по табл. 4.10 [4. 96]:

m := 8;

4.3.1.3 Отношение ширины колесо к диаметру шестерни:

ψa

U2_3 + 1

= 0.8

4.3.4 Коэффициенты нагрузки на контактную выносливость.

По таб. 4.7 (4. 93] определяем коэффициент концентрации

KHβ0 := 1.1

x := 0.75

таб. 4.1 [4. 77].

KHβ := KHβ0 ( 1 − x) + x = 1.025

По рис. 4.7 [4. 92] определяем коэффициент распределения нагрузки KHα := 1.1 По таб. 4.11 [4. 96] определяем коэффициент динамичности: KHv := 1.1

тогда: KH := KHα KHβ KHv = 1.2

4.3.5 Коэффициенты нагрузки на изгибную выносливость

4.3.5.1 По таб. 4.8 [4. 94] определяем коэффициент концентрации: KFβ0 := 1.1

x := 0.5 таб. 4.1 [4. 77].

KFβ := KFβ0 (1 − x) + x = 1.05

4.3.6Определяем коэффициент распределения нагрузки: KFα := 1 [4. 92]

4.3.7По таб. 4.12 [4, 97] определяем коэффициент динамичности KFv := 1.04

тогда:

KF := KFα KFβ KFv = 1.09

4.4.1

Предварительное межосебое

расстояние по формуле:

K := 250

- для шевронных передач

αw := (U2_3 + 1)

103

= 135.8

мм см [4. 98]

σHadm2 U2_3

ψa

Принимаем с соответствии с единым рядом глабных параметров стандартное значение:

αw. := 140

мм см [4. 51]

4.4.2 Действительная скорость по формуле:

V :=

2 αw. π n2

= 0.9

м/с см [4. 98]

(U2_3 + 1) 60 103

4.4.3 Фактические контактные напряжения

b2 := 24

мм - ширина колеса

U2_3 + 1

σH := 0.6 240

10 = 477.6

σHadm2 = 640

МПа; см [4. 98]

αw.

U2_3

прочностью.

На этапе заканчиваются расчеты, связанные с контактной

НедогрузσHadm2 − σH

Δσ :=

σHadm2

100 = 25.4 %

4.5.1Следующии этап - определение модуля.

4.5.2Окружная сила по формуле



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

F :=	T3 103 (U2_3 + 1)	= 5915	Н см [1. 99]
F :=	αw. U2_3	= 5915	Н см [1. 99]
t3

Mодуль по формуле ( mn):

ширина шестерни по формуле: b1 := 1.12 b2 = 26.9 b1. := 26 примем мм; для косозубых передач

mn := 3.5 Ft3σKFd KF = 3.79 мм; см [1. 104]

b1. Fadm1

Полученное значение модуля округляем до ближайшего в соответствии с единым рядом главных

параметров [4, 53];

mn. := 1.25

мм.

4.6 Определение чисел зубьев.

4.6.1 Угол подъема линии зуба:

3.5 mn.

180

β' := asin

10.5

см [4. 100]

Суммарное число зубьев.

Z' :=

2 αw.

cos

= 220.2

см [4. 100]

mn.

180

примем Z := 223

Окончательный угол подъема линии зуба:

Z mn.

180

β := acos

= 5.4

С см [4. 100]

αw.

перекрытия.

Фактический коэффициент осевого

b2 sin β

εβ :=

180

= 0.6

см [4. 105]

mn. π

Число зубьев шестерни

Z'1 :=

= 44.6

U2_3 + 1

Z1 := 45

примем

Число

зубьев колеса

Z2. := Z − Z1 = 178

Фактическое передаточнре число

U'2_3 :=

Z2.

= 3.96

а принятое

U2_3 = 4

σF1

Проверяем фактическое напряжение изгиба зубьев шестерни (

Приведенное число зубьев:

Zv1 :=

= 45.6

cos β

180

Коэффициент формы зуба по табл. 4.13 [1. 101]

YF1 := 3.61

Коэффициент наклона зуба:

Yβ1

:= 1 −

0.96

140



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

Тогда:

YF1 Yβ1

σF1 :=

σFadm1 = 467

Ft3

KFd KF

= 1.4 × 10

ÌÏà см [4. 101] а допускаемое

ÌÏà;

b1. mn.

зубьев колеса (σF2

Проверяем фактическое напряжение изгиба

Приведенное число зубьев:

Zv2 :=

Z2.

= 180.4

cos β

180

YF2 := 3.63

Коэффициент формы зуба по табл. 4.13 [4. 101]

Коэффициент наклона зуба:

Yβ2 := 1 −

= 0.96

140

Тогда:

YF2 Yβ2

σF2 :=

Ft3

KFd KF = 1.5 ×

σFadm2 = 467

ÌÏà а допускаемое

ÌÏà;

b2 mn.

Условия прочности изгибу колес выполнено.

4.1 Геометрический рачсчет

Делительные диаметры:

шестерни:

d1 :=

mn. Z1

= 57

мм;

см [4. 108]

cos β

180

колеса:

d2 :=

mn. Z2.

= 223

мм;

cos β

180

Проверяем условие

+ d

= 140

αw. = 140

мм

Диаметры вершин

колес;

шестерни

da31 := d1 + 2 mn. (1 + 0.1)

= 59.3

см [4. 108]

колеса

da32 := d2 + 2 mn. (1 + 0.1) = 226.2

Диаметры впадин колес;

шестерни

df1 :=

−

mn.

(1.25 − 0.1)

= 53.6

см [4. 108]

колеса

df2

:= d2 − 2 mn. (1.25 − 0.1) = 220.6

4.2 Усилия участвующие в зацеплении.

Окружное усилие

Ft3 = 5915

Осевое усилие

Fa3 := Ft3 tan

= 561

см [4. 109]

180

tan 20

Радиальное усилие

:= F

180

= 2163

см [4. 109]

cos β

180

Нормальное усилие

Fn3 :=

Ft3

= 6323

Н см [4. 109]

cos β

cos

180



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

					6 Предворительное конструирование колес, валов и выбор подшипников
	6.1 Вал 1 - ведущий вал цилиндрической зубчатой передачи
.	конструкция шестерни - неразборный выполнен ввиде вал-шестерня
.	Диаметðû:
примен.	Диаметðû:				τadm := 20 ÌÏà - для быстроходного вала
примен.	Выходного конца				τadm := 20 ÌÏà - для быстроходного вала
Перв	d	3	T1	103	= 22	см [1. 161] Примем d			:= 30 мм принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ
	d	:=		τadm	= 22	см [1. 161] Примем d			:= 30 мм принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ
	вм		0.2					в5
			0.2
	6639-69 c учетом диаметра вала двигателя 0.9 dэл = 25.2									< dв5 < 1.1 dэл = 30.8 ìì
	примем dв4 := 35 ìì
	примем dв3 := dв4 = 35					ìì
	примем dв2 := dв3 = 35					ìì
	примем dв1 := dв5 = 30					ìì
Справ. №
	6.2 Вал 2 - ведомый вал 1 ступени и ведущий вал зубчатой передачи 2 ступени
	Конструкция вала - выполнен в виде вала-шестерни для 2 ступени и отдельно от конического колеса.
	1 ступени
Подпись и дата
дубл.
Инв. №
Взам. инв. №
идата	Диаметðû:				τadm := 23 ÌÏà - быстроходного вала
идата	Выходного конца				τadm := 23 ÌÏà - быстроходного вала
Подпись	d	3	T2	103	= 34	Примем d		:= 30 мм (с учетом стандарта диаметров внутренней обоймы
	d	:=		τadm	= 34	Примем d	в6	:= 30 мм (с учетом стандарта диаметров внутренней обоймы
	вм		0.2				в6
			0.2
	подшипников ГОСТ 8338-75)
подл.	примем dв7 := 35 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69)
подл.										Лист
Инв. №										Лист
Инв. №	Изм. Лист			№ докум.		Подпись Дата
	Изм. Лист			№ докум.		Подпись Дата

	dв8 := 40 ìì
	dв9 := dв8 = 40		ìì
.	dв10 := dв7 = 35		ìì
.примен	dв11 := dв6 = 30		ìì
.примен	6.3 Ваë 3 - ведомый âàë зубчатой цилиндрической передачи(ступень 2) и ведущий вал цепной
Перв	передачи(ступень 3) Конструкция вала - выполнен раздельно от звездочки 3 ступени и раздельно от
Перв	ведомого колеса. 2 ступени
	ведомого колеса. 2 ступени
Справ. №
	Диаметðû:		τadm := 25 ÌÏà - тихоходного вала
	Выходного конца		τadm := 25 ÌÏà - тихоходного вала
идата	dвм := 3	T3 103	= 51	Примем dв12 := 55 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69
Подпись		0.2 τadm
	и с учетом сдантарта диаметров внутренней обоймы подшипников ГОСТ 8338-75)
	примем dв13 := 60 ìì
дубл.	примем dв14 := 65 мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69)
дубл.	dв15 := dв12 = 55		мм (принимая из ряда стандарных диаметров ГОСТ 6639-69)
.№	dв16 := 50 ìì
Инв	dв16 := 50 ìì
Инв
№	6.4 Выбор подшипников под вал 1
№	Примем радиальный шариковый подшипник 206 ГОСТ 8338-75
инв.	Примем радиальный шариковый подшипник 206 ГОСТ 8338-75
инв.	посадочный диаметр внутренней обоймы dв1 = 30					ìì
Взам.	посадочный диаметр наружней обоймы dв2Н := 62 ìì
Взам.	ширина 16 мм
	ширина 16 мм				С01 := 10 êÍ
дата	статическая грузоподъемность				С01 := 10 êÍ
дата	динамическая грузоподъемность				С1 := 19.5 кÍ
и	6.5 Выбор подшипников под вал 2
Подпись	6.5 Выбор подшипников под вал 2
	Примем радиальный шариковый подшипник 306 ГОСТ 8338-75
	посадочный диаметр внутренней обоймы dв6 = 30					ìì
подл.						Лист
Инв. №						Лист
Инв. №	Изм. Лист	№ докум.		Подпись Дата
	Изм. Лист	№ докум.		Подпись Дата

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

посадочный диаметр наружней обоймы dв4Н := 72 ìì ширина 16 мм


статическая грузоподъемность	С02 := 14.6			êÍ
			кÍ
динамическая грузоподъемность		С2 := 28.1	кÍ

6.6 Выбор подшипников под вал 3 Примем радиальный шариковый подшипник 111 ГОСТ 8338-75

посадочный диаметр внутренней обоймы dв12 = 55 мм посадочный диаметр наружней обоймы dв4Н := 90 ìì ширина 18 мм

статическая грузоподъемность

С02 := 17

êÍ

кÍ

динамическая грузоподъемность

С2 := 28.1

7 Основные размеры элементов корпуса редуктора.

Толщина стенки основания и крышки редуктора:

L :=

da21

da22

da31

da32

= 245.5

ìì

:= 3

= 6.3

ìì

примем

:= 8

ìì

ос

бкр := бос = 8

ìì

Диаметр фундаментальных болтов:

:= 2 3

= 12.5

:= 18

ìì

примем

ф.

Диаметр болтов: у подшипников

dпод := 0.7 dф. = 12.6

ìì

примем

dпод := 14

ìì

соединяющих основание с крышкой

dосн := dпод = 14

ìì

Толщина нижнего фланца крышки

b1.. := 1.5 бос = 12

мм

Толщина рёбер крышки

m1 := 0.8 бос = 6.4

мм примем

m1 := 10

мм

δфл := dпод = 14

мм - толщина фланца по разъему

bфл := 1.5 dпод = 21 мм - ширины фланца без стяжных болтов δф := 1.5 dф = 18.8 мм толщина лапы фундаментального болта примем δф := 20 мм

a := 170 мм - наибольший радиус колеса

Ha := 1.06 a = 180 мм высота центров цилиндрических редукторов примем Ha := 210 мм

rmin := 0.25 бос = 2 мм - радиус сопряжения элементов корпуса 1min := 0.5 бос = 4 мм - зазор между торцами зубчатых колес

2min := 0.8 бос = 6.4 мм - зазор между торцом колеса и внутренними деталями

3min := 1.25 бос = 10 мм - зазор междувершиной большего колеса и стенкой корпуса



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

<<< < Предыдущая 12 / 22

Соседние файлы в папке Ринат Хайруллин

#
13.02.20232.32 Mб14ПЗ по ДМ.doc
#
13.02.2023295.8 Кб14привод.cdw
#
13.02.2023491.47 Кб14Редуктор.cdw
#
13.02.2023200.86 Кб14Спецификация_Привод.spw
#
13.02.2023224.46 Кб14Спецификация_Редуктор.spw
#
13.02.2023349.13 Кб14часть_пз.pdf
#
13.02.2023262.41 Кб14часть_сборочного.cdw
#
13.02.2023239.97 Кб14часть_сборочного.frw.bak