Добавил:

Mehanik Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Санкт-Петербургский государственный электротехнический университет "ЛЭТИ"

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

рпз часть

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

10.02.2023

Размер:

320.92 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 12 / 22

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

SH := 1.1 по табл. 4.6 [1. 90];

σHadm1 := σHlimb1 = 755 ÌÏà; SH

σFlimb1 := 1.8 HB1 = 684 ÌÏà

;

SF := 1.75 по табл. 4.6 [1. 90];

σFadm1 := σFlimb1 = 391 ÌÏà; для ведомогоSколесаF

σHlimb2 := 2HB2 + 70 = 790 ÌÏà;

σHadm2 := σHlimb2 = 718 ÌÏà; SH

σFlimb2 := 1.8 HB2 = 648 ÌÏà;

σFadm2 := σFlimb2 = 370 ÌÏà; SF

5.2.2. Предварительное значение диаметра основания делительнорго конуса колеса ( de2): Cv := 10 по табл. 4.9 [1. 95]

Предворительное значение окружной скорости

T2 103

V'm :=

= 0.6

м/с

10 Cv

U1_2

KHα := 1

[1. 92]

Коэффициент распределения нагрузки

Отношение ширины колеса b к среднему диаметру шестерни

dm1

0.166

U1_22 + 1

= 0.49

dm1

по табл. 4.7 [1. 93]

KHβ

0 := 1.14

KHβ :=

= 1.03

Коэффициент

концентрации

KHβ0 (1 − x) + x

Коэффициент динамичности

KHv := 1.12

по табл. 4.11 [1. 96]

Коэффициент нагрузки

KH := KHα KHβ KHv = 1.2

Расчетный момент

:= T2 KHd KH

= 57.4

ΘH := 1.22 + 0.21

U1_2 = 1.81

тогда:

U1_2

Tr 103

165

= 88.8

мм

σHadm12 ΘH

de2. := 112

мм

Примем в соответствии с единым рядом главных пораметров [1. 51] стандартное значение

Уточняем фактическую скорость

Vт :=

0.857 de2. 10−3 π n1

= 1.3

м/с

U1_2 60

Фактическая контактное напряжение:

Лист

Изм. Лист № докум.

Подпись Дата

σH :=

2100

U1_2 T2

103

KH KHd = 710 МПа < σHadm2

= 718.2 МПа

de2.

примен.

Максимальное кантактное напряжение

Перв

σHmax := σH

T2 KHd

= 1128.2 МПа

Число зубьев колеса

K := 18 по табл. 4.18 [1. 127]

Z'' := K 5

6 d

= 59.7

1_2

e2.

Число зубьев шестерни

Z'' :=

Z''2

= 21.3

примем

:= 21

U1_2

№

Z'2 := Z1 U1_2 = 59

Окружной модуль по формулле

Справ

me :=

de2.

= 1.9

мм

Z'2

Угол делительного конуса

δ2 := atan(U1_2) 180π

= 70.3 0

Биэквивалентное число зубьев колеса

βm := 35 0С

Z'2

и дата

Zv2 :=

180π

= 317.9

0.55 cos δ2

Подпись

Относительное смещение по табл. 4.19 [1. 129]

xn2 := −0.31

для Z1 = 21

Коэффициент формы зуба по табл. 4.13 [1. 101]

YF2 = 3.6

дубл.

Внешнее конусное расстояние

Re :=

de2.

1 +

= 59.5

мм

№

U1_2

Инв

ширина венца

. №

b' := 0.285 Re

= 16.9

мм

Принимаем в соответствии c рядом Ra 40 (ГОСТ 6636-69) стандартное значение b := 20 мм

инв

По табл 4.18 [1. 127] определяем коэффициент

ΘF := 0.94 + 0.08 U1_2 = 1.2

Взам.

Окружная сила

дата

F :=

2 T2 103

= 2.6 × 103

0.857

de2.

Напряжение изгибов зубьев колеса:

Подпись

σF2 := me ΘF

b Ft KFd KF = 399.6 МПа

допускаемое σFadm2 = 370.3

YF2

1.17

подл.

Проверим прочность зубьев шестерни на изгиб

Лист

Инв. №

Изм. Лист

№ докум.

Подпись Дата

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

Угол делительного конуса δ1 := 90 − δ2 = 19.7 0

Биэквивалентное число зубьев колеса

Zv1 :=	Z1		= 40.5
	0.55 cos δ1	π

		180

Относительное смещение по табл. 4.19 [1. 129] Коэффициент формы зуба по табл. 4.13 [1. 101] Напряжение изгибов зубьев колеса:

σF1 :=

YF1

1.17

Ft KFd KF = 416.1

МПа

ΘF b

5.3 Геометрический расчет передачи.

Число зубьев плоского колеса

ZC := Z12 + Z'22 = 62

Среднее конусное расстояние

R := Re − 0.5 b = 49.5

мм

Средний окружной модуль

2 R cos

βm

180

mn :=

= 1.298

мм

Внешняя высота головки зуба

hae1 :=

(1 + xn1) mn = 1.7

мм

hae2 := (1 − xn1) mn = 0.9

мм

Внешняя высота ножки зуба

hfe1 :=

(1.25 − xn1)

= 1.2

мм

hfe2 := (1.25 + xn1) mn

= 2

мм

Угол ножки зуба

Θf1 :=

hfe1

180

atan

1.18

Θf2 :=

hfe2

180

atan

1.95

Угол головки зуба

Θa1 := Θf2

= 2

Θa2 := Θf1 = 1.2

Угол конуса вершин

δa1 := δ1 + Θa1

= 21.6

δa2 := δ2 + Θa2 = 71.5

Угол конуса впадин:

δf1 := δ1 − Θf1 = 18.5

δf2 := δ2 − Θf2

= 68.4

Cредний делительный диаметр

xn1 := 0.31 YF1 := 3.78

допускаемое σFadm1 = 390.9



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

d1 := mn Z1 = 27.3 мм d2 := mn Z'2 = 76.3 мм

Внешний делительный диаметр de1 := me Z1 = 40 мм

de2 := me Z'2 = 112 мм

Внешний диаметр вершин зубьев

dae1 := de1 + 2 hae1 cos δ1

= 43.2

мм

180

dae2 := de2 + 2 hae1 cos δ2

= 113.1

мм

180

Внешний диаметр впадин зубьев

dfe1 := de1 + 2 hfe1 cos δ1

= 42.3

мм

180

dfe2 := de2 + 2 hfe1 cos δ2

= 112.8

мм

180

5.4 Усилия участвующие в конической передачи.

Окружное усилие

Ft2 := Ft = 2604.6

Fа2 := Ft tan 20

cos δ1

= 892.8

Радиальное усилие

180

cos δ2

= 318.8

Fr2 := Ft tan 20

180

Осевое усилие

Fа3 := Fr2 = 318.8



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

5. Расчет цепной передачи между валами 3-4.

5.1. Исходные данные: T3 = 421 Н·м;

T4 = 1145 Н·м; n4 = 25 îá/ìèí; n3 = 72 îá/ìèí; U3_4 = 2.9

ω4 = 2.6 c-1;

Срок службы передачи: ts = 12410 часов ;

5.1 Выбор цепи Выбираем цепь приводную роликовую двухрядную типа ПР по ГОСТ 13568-81.

5.2. Расчет коэффициента эксплуатации Kэ := Kд Ka Kн Kр Kсм Kп см [1. 149]

ãäå

Kд := 1 - коэффициент динамической нагрузки (значение при спокойной нагрузке) Ka := 1 - коэффициент учитывающий влияние межосевого расстояния a = (30-50)t Kн := 1 - положение передачи горизонтальное

Kр := 1.15 - при переодическом регулировании натяжении передачи Kсм := 1.25 - при переодическом смазывании передачи

Kп := 1 - при работе в одну смену

Следовательно Kэ := Kд Ka Kн Kр Kсм Kп = 1.44 5.3 Числа зубьев звездочек

ведущей

z1 := 31 − 2 U3_4 = 25.2 см [1. 149] примем z1 := 26

ведомой

z2 := z1 U3_4 = 75.4 примем z2 := 62

5.4 Øàã öåïè t
padm := 25			МПа-допускаемое давление в шарнирах
m := 2		число рядов цепи
m := 2	-	число рядов цепи

3
3			T4 103 Kэ
t := 2.8				= 30.3 мм	см [1. 149]
t := 2.8			z1 padm m	= 30.3 мм	см [1. 149]
			z1 padm m

Принимаем ближайшее большее значение t := 25.4 мм см [4. 147]

5.5 Параметры выбранной цепи

Q := 113.4 кН - разрушающая нагрузка

q := 5 кг/м - масса одного метра цепи

Aоп := 359 ìì2- площадь опорной поверхности шарнира dр1 := 15.8 мм - диаметр ролика



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

5.6.Проверяем цепь по 2 показателям:

1)по частоте вращения для t = 25.4 мм

nadm := 1000

îá/ìèí

n3 = 72.4

nadm

- условие выполняется

2) по давлению в шарнирах

kz := 1 + 0.01

(z1 − 17)

= 1.1

для двухрядных и более цепей

padm_таб := 30

ÌÏà - ïî òàá 7.18

[4]

padm := padm_таб kz 0.85 = 27.8

Расчетное значение давления в шарнирах (p)

v :=

z1 t n3

= 0.8

м/с - окружная скорость см [1. 149]

60 103

P4 103

= 3765

Н - окружная сила: см [1. 153]

p :=

Ft4 Kэ

= 15.1

ÌÏà

см [1. 153]

Aоп

Условие p<padm выполняется

5.5 Межосевое расстояние

a := 0.25 t

0.5 zΣ +

(Lt − 0.5 zΣ)

− 8

см [1. 149] ãäå

Lt −

zΣ := z1 + z2

= 88

- суммарное число зубьев

z2 − z1

= 5.7

2 π

a := 40 t = 1016

= 40

Lt := 2 at

+ 0.56 zΣ +

= 130

- число звеньев см [1. 153]

Округляем

:= 130

до четного чила

тогда

a := 0.25 t

0.5 zΣ +

(Lt − 0.5 zΣ)

− 8

ìì

Lt −

= 1082

5.6. Конструктивные размеры звездочек

= 211

мм -делительный диаметр ведущей звездочки см [1. 153]

sin π

= 501

мм -делительный диаметр ведущей звездочки

sin π

Геометрическая характеристика зацепления

γ :=

= 1.6

dр1

Коэффициент высоты зуба;

Лист

Изм. Лист № докум.

Подпись Дата

Перв. примен.

Справ. №

Инв. № подл. Подпись и дата Взам. инв. № Инв. № дубл. Подпись и дата

:= tan π −1

= 8.24

:= tan π −1 = 19.72

Диаметр наружной окружности ведущей звездочки

:= t 0.7

+ k

−

0.31

= 222.1

ìì

см [1. 154]

Диаметр наружной окружности ведомой

звездочки

:= t 0.7

+ k

−

0.31

= 513.7

ìì

Радиус впадин

r := 0.5 (dр1

− 0.05 t)

= 7.3

ìì

Диаметр окружности впадин ведущей звездочки

Di1

:= d1

− (dр1 + 0.175

d1)

= 192.4

ìì

см [1. 154]

Диаметр окружности впадин âåäомой

звездочки

Di2 := d2

− (dр1 + 0.175

d2) = 481.8

ìì

Радиус закругления зуба

r3 := 1.7 dр1

= 26.9

мм

Расстояние от вершины зуба до линии центров дуг закруглений

h3 := 0.8 dр1

= 12.6

мм

5.8. Силы действующие на цепь

Ft4 = 3765

Н - окружная сила

:= q 9.81

= 31.1

Н - центробежная сила

:= 6

- коэффициент учитывающий расположение цепи

:= 9.81 k

q a 10−3

F = 319

Н- сила от провисания цепи см [1. 154]

Расчетная нагрузка на вал

Fв := Ft4 + 2 Ff

Fв = 4402

5.9. Коэффициент

запаса прочности

Q 103

s :=

s = 27.6

см [1. 154]

Kд Ft4 + Fv + Ff

нормативный коэффициент запаса прочности sadm òàáë 7.19[1]

sadm := 7

Условие sadm < s выполняется



Изм.	Лист	№ докум.	Подпись	Дата

Лист

<<< < Предыдущая 12 / 22

Соседние файлы в папке сдать

#
10.02.20232.16 Mб231.xps
#
10.02.2023100.66 Кб23деталировка.cdw
#
10.02.202362 Кб23Компановка.cdw
#
10.02.2023320.92 Кб23рпз часть.pdf
#
10.02.202385.65 Кб23Сборочный вид1.cdw
#
10.02.202378.27 Кб23Сборочный вид2.cdw
#
10.02.202354.11 Кб23Сборочный вид3.cdw
#
10.02.2023127.78 Кб23Сборочный Объеденен.cdw
#
10.02.202357.75 Кб23Спецификация 1 привод.cdw